KONSTRUKCE Z HLEDISKA ŠÍŘENÍ TEPLA A VODNÍ PÁRY

(1)

(2)

(3)

(4)

(5)

(6)

(7)

(8)

(9)

(10)

(11)

(12)

(13)

(14)

(15)

(16)

(17)

(18)

(19)

(20)

(21)

(22)

(23)

(24)

(25)

(26)

(27)

(28)

(29)

(30)

(31)

(32)

(33)

(34)

(35)

(36)

(37)

(38)

(39)

(40)

(41)

(42)

(43)

(44)

(45)

(46)

(47)

(48)

(49)

(50)

(51)

(52)

(53)

(54)

(55)

(56)

(57)

(58)

(59)

(60)

(61)

(62)

(63)

(64)

(65)

(66)

(67)

(68)

(69)

(70)

(71)

(72)

(73)

KOMPLEXNÍ POSOUZENÍ SKLADBY STAVEBNÍ

KONSTRUKCE Z HLEDISKA ŠÍŘENÍ TEPLA A VODNÍ PÁRY

podle EN ISO 13788, EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2017 EDU

Název úlohy : Obvodová stěna

Zpracovatel : Phuong Anh Nguyenová Zakázka :

Datum : 16.11.2018

ZADANÁ SKLADBA A OKRAJOVÉ PODMÍNKY :

Typ hodnocené konstrukce : Stěna vnější dvouplášťová Korekce součinitele prostupu dU : 0.000 W/m2K

Skladba konstrukce (od interiéru) :

Číslo Název D Lambda c Ro Mi Ma

[m] [W/(m.K)] [J/(kg.K)] [kg/m3] [-] [kg/m2]

1 Sádrokarton 0,0125 0,2200 1060,0 750,0 9,0 0.0000

2 Knauf TP 116 0,0600 0,0590* 946,9 39,6 3,2 0.0000

3 † Jutafol N AL 1 0,0002 0,3900 1700,0 850,0 938600,0 0.0000

4 OSB desky 0,0200 0,1300 1700,0 650,0 50,0 0.0000

5 STEICO flex 0,3600 0,0490* 2113,1 70,9 2,0 0.0000

6 OSB desky 0,0200 0,1300 1700,0 650,0 50,0 0.0000

7 † Tyvek UV Facad 0,0002 0,3500 1470,0 350,0 87,0 0.0000 Poznámka: D je tloušťka vrstvy, Lambda je návrhová hodnota tepelné vodivosti vrstvy, C je měrná tepelná kapacita

vrstvy, Ro je objemová hmotnost vrstvy, Mi je faktor difúzního odporu vrstvy a Ma je počáteční zabudovaná vlhkost ve vrstvě.

* ekvival. tep. vodivost s vlivem tepelných mostů, stanovena interním výpočtem

† vrstva se neuvažuje při výpočtu tep. odporu, součinitele prostupu tepla a teplotního faktoru Číslo Kompletní název vrstvy Interní výpočet tep. vodivosti

1 Sádrokarton ---

2 Knauf TP 116 vliv systematických tep. mostů dle EN ISO 6946 Tep. vodivost zákl. materiálu: 0.041 W/(m.K) Tep. vodivost tep. mostů: 0.410 W/(m.K) Šířka tepelných mostů: 0.0400 m Tloušťka tepelných mostů: 0.0600 m Os. vzdálenost tep. mostů: 0.6250 m

3 Jutafol N AL 170 Special ---

4 OSB desky ---

5 STEICO flex vliv systematických tep. mostů dle EN ISO 6946 Tep. vodivost zákl. materiálu: 0.038 W/(m.K) Tep. vodivost tep. mostů: 0.410 W/(m.K) Šířka tepelných mostů: 0.0200 m Tloušťka tepelných mostů: 0.3600 m Os. vzdálenost tep. mostů: 0.6250 m

6 OSB desky ---

7 Tyvek UV Facade ---

Výpočet bude proveden s uvažováním redistribuce vlhkosti.

Doplněná skladba konstrukce (od interiéru) :

Číslo Název Lambda,m u,23/80 W,c W,m Redistribuce

[W/(m.K)] [%] [kg/m2] [kg/m2]

1 Sádrokarton --- 0.00 0.00 0.00 ne

2 Knauf TP 116 --- 0.00 0.00 0.00 ne

3 Jutafol N AL 1 --- 0.00 0.00 0.00 ne

4 OSB desky --- 0.00 0.00 0.00 ne

(74)

5 STEICO flex --- 0.00 0.00 0.00 ne

6 OSB desky --- 0.00 0.00 0.00 ne

7 Tyvek UV Facad --- 0.00 0.00 0.00 ne

Poznámka: Lambda,m je tepelná vodivost vrstvy při jejím úplném nasycení vlhkostí, u23/80 je charakteristická hmotnostní vlhkost vrstvy, W,c je kritické množství vlhkosti ve vrstvě (hranice pro zahájení transportu kapalné fáze), W,m je max. možné množství vlhkosti ve vrstvě a redistribuce indikuje možnost šíření kapalné fáze ve vrstvě.

Okrajové podmínky výpočtu :

Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : 0.13 m2K/W dtto pro výpočet vnitřní povrchové teploty Rsi : 0.25 m2K/W Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : 0.04 m2K/W dtto pro výpočet vnitřní povrchové teploty Rse : 0.04 m2K/W

Návrhová venkovní teplota Te : -17.0 C

Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : 20.6 C Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : 85.0 % Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi : 55.0 %

Měsíc Délka [dny/hodiny] Tai [C] RHi [%] Pi [Pa] Te [C] RHe [%] Pe [Pa]

1 31 744 20.6 32.5 788.2 -2.7 81.3 396.4

2 28 672 20.6 34.7 841.5 -1.1 80.7 449.8

3 31 744 20.6 39.4 955.5 2.6 79.6 586.0

4 30 720 20.6 46.5 1127.7 7.4 77.6 798.6

5 31 744 20.6 56.1 1360.5 12.4 74.7 1075.1

6 30 720 20.6 62.9 1525.4 15.4 72.4 1266.1

7 31 744 20.6 66.3 1607.9 16.8 71.1 1359.6

8 31 744 20.6 65.1 1578.8 16.3 71.6 1326.3

9 30 720 20.6 57.0 1382.3 12.8 74.4 1099.3

10 31 744 20.6 48.2 1168.9 8.4 77.1 849.5

11 30 720 20.6 40.2 974.9 3.2 79.4 610.0

12 31 744 20.6 34.9 846.4 -1.0 80.8 454.1

Poznámka: Tai, RHi a Pi jsou prům. měsíční parametry vnitřního vzduchu (teplota, relativní vlhkost a částečný tlak vodní páry) a Te, RHe a Pe jsou prům. měsíční parametry v prostředí na vnější straně konstrukce (teplota, relativní vlhkost a částečný tlak vodní páry).

Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem podle EN ISO 13788.

Počet hodnocených let : 1

VÝSLEDKY VÝPOČTU HODNOCENÉ KONSTRUKCE : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla podle EN ISO 6946:

Tepelný odpor konstrukce R : 8.728 m2K/W Součinitel prostupu tepla konstrukce U : 0.112 W/m2K

Součinitel prostupu zabudované kce U,kc : 0.13 / 0.16 / 0.21 / 0.31 W/m2K

Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou podle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4.

Difúzní odpor a tepelně akumulační vlastnosti:

Difuzní odpor konstrukce ZpT : 1.0E+0012 m/s

Teplotní útlum konstrukce Ny* podle EN ISO 13786 : 880.0 Fázový posun teplotního kmitu Psi* podle EN ISO 13786 : 17.2 h

Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor podle ČSN 730540 a EN ISO 13788:

Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : 19.56 C Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,Rsi,p : 0.972 Obě hodnoty platí pro odpor při přestupu tepla na vnitřní straně Rsi=0,25 m2K/W.

Číslo Minimální požadované hodnoty při max. Vypočtené měsíce rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: hodnoty

--- 80% --- --- 100% ---

(75)

Tsi,m[C] f,Rsi,m Tsi,m[C] f,Rsi,m Tsi[C] f,Rsi RHsi[%]

1 6.8 0.406 3.6 0.269 20.0 0.972 33.8

2 7.7 0.406 4.5 0.258 20.0 0.972 36.0

3 9.6 0.389 6.3 0.207 20.1 0.972 40.6

4 12.1 0.355 8.7 0.102 20.2 0.972 47.6

5 15.0 0.313 11.5 --- 20.4 0.972 56.9

6 16.8 0.261 13.3 --- 20.5 0.972 63.5

7 17.6 0.207 14.1 --- 20.5 0.972 66.7

8 17.3 0.232 13.8 --- 20.5 0.972 65.6

9 15.2 0.309 11.8 --- 20.4 0.972 57.8

10 12.6 0.347 9.3 0.072 20.3 0.972 49.2

11 9.9 0.385 6.6 0.196 20.1 0.972 41.4

12 7.8 0.408 4.6 0.258 20.0 0.972 36.2

Poznámka: RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,Rsi je teplotní faktor.

Difúze vodní páry v návrh. podmínkách a bilance vodní páry podle ČSN 730540:

(bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a částečných tlaků vodní páry v návrhových okrajových podmínkách:

rozhraní: i 1-2 2-3 3-4 4-5 5-6 6-7 e

theta [C]: 20.1 19.8 15.5 15.5 14.9 -16.2 -16.8 -16.8

p [Pa]: 1334 1333 1332 134 127 123 116 116

p,sat [Pa]: 2344 2310 1762 1761 1689 148 139 139 Poznámka: theta je teplota na rozhraní vrstev, p je předpokládaný částečný tlak vodní páry

na rozhraní vrstev a p,sat je částečný tlak nasycené vodní páry na rozhraní vrstev.

Při venkovní návrhové teplotě nedochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry.

Množství difundující vodní páry Gd : 1.276E-0009 kg/(m2.s)

Bilance zkondenzované a vypařené vodní páry podle EN ISO 13788:

Roční cyklus č. 1

V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci vodní páry.

Poznámka: Hodnocení difúze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy.

Rozmezí relativních vlhkostí v jednotlivých materiálech (pro poslední roční cyklus):

Trvání příslušné relativní vlhkosti v materiálu ve dnech za rok

Číslo Název pod 60% 60-70% 70-80% 80-90% nad 90%

1 Sádrokarton 273 92 --- --- ---

2 Knauf TP 116 212 153 --- --- ---

3 Jutafol N AL 1 212 153 --- --- ---

4 OSB desky 365 --- --- --- ---

5 STEICO flex --- --- 365 --- ---

6 OSB desky --- --- 275 90 ---

7 Tyvek UV Facad --- --- 275 90 ---

Poznámka: S pomocí této tabulky lze zjednodušeně odhadnout, jaké je riziko dosažení nepřípustné hmotnostní vlhkosti materiálu či riziko jeho koroze.

Konkrétně pro dřevo předepisuje ČSN 730540-2/Z1 maximální přípustnou hmotnostní vlhkost 18 %. Ze sorpční křivky pro daný typ dřeva lze odvodit, při jaké relativní vlhkosti vzduchu dosahuje dřevo této kritické hmotnostní vlhkosti. Obvykle jde o cca 80 %.

Pokud je v tabulce výše pro dřevo uveden dlouhodobější výskyt relativní vlhkosti nad 80 %, lze předpokládat, že požadavek ČSN 730540-2 na maximální hmotnostní vlhkost dřeva nebude splněn.

(76)

KOMPLEXNÍ POSOUZENÍ SKLADBY STAVEBNÍ

KONSTRUKCE Z HLEDISKA ŠÍŘENÍ TEPLA A VODNÍ PÁRY

Název úlohy : Střecha

Datum : 16.11.2018

Typ hodnocené konstrukce : Střecha jednoplášťová Korekce součinitele prostupu dU : 0.000 W/m2K Skladba konstrukce (od interiéru) :

[m] [W/(m.K)] [J/(kg.K)] [kg/m3] [-] [kg/m2]

1 Dřevo měkké (t 0,1600 0,4100 2510,0 400,0 4,5 0.0000

2 OSB desky 0,0150 0,1300 1700,0 650,0 50,0 0.0000

3 asfaltový pás 0,0080 0,2100 1470,0 1100,0 50000,0 0.0000

4 Rigips EPS 150 0,3000 0,0350 1270,0 25,0 30,0 0.0000

5 Protan SE 0,0016 0,1500 1500,0 1250,0 13000,0 0.0000

Poznámka: D je tloušťka vrstvy, Lambda je návrhová hodnota tepelné vodivosti vrstvy, C je měrná tepelná kapacita vrstvy, Ro je objemová hmotnost vrstvy, Mi je faktor difúzního odporu vrstvy a Ma je počáteční zabudovaná vlhkost ve vrstvě.

Číslo Kompletní název vrstvy Interní výpočet tep. vodivosti 1 Dřevo měkké (tok rovnoběžně s vlákny)

2 OSB desky ------

3 asfaltový pás ---

4 Rigips EPS 150 S Stabil (1) ---

5 Protan SE ---

Návrhová venkovní teplota Te : -17.0 C

1 31 744 20.6 32.5 788.2 -4.7 81.3 334.6

2 28 672 20.6 34.7 841.5 -3.1 80.7 380.5

3 31 744 20.6 39.4 955.5 0.6 79.6 507.6

4 30 720 20.6 46.5 1127.7 5.4 77.6 695.7

5 31 744 20.6 56.1 1360.5 10.4 74.7 941.7

6 30 720 20.6 62.9 1525.4 13.4 72.4 1112.5

7 31 744 20.6 66.3 1607.9 14.8 71.1 1196.3

8 31 744 20.6 65.1 1578.8 14.3 71.6 1166.4

9 30 720 20.6 57.0 1382.3 10.8 74.4 963.2

10 31 744 20.6 48.2 1168.9 6.4 77.1 740.8

11 30 720 20.6 40.2 974.9 1.2 79.4 528.7

(77)

12 31 744 20.6 34.9 846.4 -3.0 80.8 384.2 Poznámka: Tai, RHi a Pi jsou prům. měsíční parametry vnitřního vzduchu (teplota, relativní vlhkost a částečný tlak

vodní páry) a Te, RHe a Pe jsou prům. měsíční parametry v prostředí na vnější straně konstrukce (teplota, relativní vlhkost a částečný tlak vodní páry).

Průměrná měsíční venkovní teplota Te byla v souladu s EN ISO 13788 snížena o 2 C (orientační zohlednění výměny tepla sáláním mezi střechou a oblohou).

--- 80% --- --- 100% ---

1 6.8 0.453 3.6 0.327 19.9 0.973 33.9

2 7.7 0.457 4.5 0.320 20.0 0.973 36.1

3 9.6 0.450 6.3 0.286 20.1 0.973 40.7

4 12.1 0.440 8.7 0.220 20.2 0.973 47.7

5 15.0 0.448 11.5 0.112 20.3 0.973 57.0

6 16.8 0.466 13.3 --- 20.4 0.973 63.6

7 17.6 0.480 14.1 --- 20.4 0.973 66.9

8 17.3 0.476 13.8 --- 20.4 0.973 65.8

9 15.2 0.450 11.8 0.101 20.3 0.973 57.9

10 12.6 0.439 9.3 0.202 20.2 0.973 49.3

11 9.9 0.448 6.6 0.279 20.1 0.973 41.5

12 7.8 0.458 4.6 0.321 20.0 0.973 36.3

rozhraní: i 1-2 2-3 3-4 4-5 e

theta [C]: 20.2 18.6 18.1 18.0 -16.8 -16.8

p [Pa]: 1334 1332 1330 200 175 116

p,sat [Pa]: 2365 2143 2081 2061 139 139

Poznámka: theta je teplota na rozhraní vrstev, p je předpokládaný částečný tlak vodní páry na rozhraní vrstev a p,sat je částečný tlak nasycené vodní páry na rozhraní vrstev.

Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry.

Kond.zóna Hranice kondenzační zóny Kondenzující množství

číslo levá [m] pravá vodní páry [kg/(m2s)]

(78)

1 0.4830 0.4830 3.592E-0010 Roční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry:

Množství zkondenzované vodní páry za rok Mc,a: 0.0003 kg/(m2.rok) Množství vypařitelné vodní páry za rok Mev,a: 0.0777 kg/(m2.rok) Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než -5.0 C.

1 Dřevo měkké (t 273 92 --- --- ---

2 OSB desky 273 92 --- --- ---

3 asfaltový pás 273 92 --- --- ---

4 Rigips EPS 150 --- --- 214 151 ---

5 Protan SE --- --- 214 151 ---

(79)

KOMPLEXNÍ POSOUZENÍ SKLADBY STAVEBNÍ

KONSTRUKCE Z HLEDISKA ŠÍŘENÍ TEPLA A VODNÍ PÁRY

Název úlohy : Podlaha na terénu

Datum : 16.11.2018

Typ hodnocené konstrukce : Strop nad venkovním prostředím Korekce součinitele prostupu dU : 0.000 W/m2K

Skladba konstrukce (od interiéru) :

[m] [W/(m.K)] [J/(kg.K)] [kg/m3] [-] [kg/m2]

1 Podlahové lino 0,0030 0,1700 1400,0 1200,0 1000,0 0.0000

2 Železobeton 1 0,0600 1,4300 1020,0 2300,0 23,0 0.0000

3 Rigips GreyWal 0,3000 0,0330 1270,0 17,0 30,0 0.0000

Poznámka: D je tloušťka vrstvy, Lambda je návrhová hodnota tepelné vodivosti vrstvy, C je měrná tepelná kapacita vrstvy, Ro je objemová hmotnost vrstvy, Mi je faktor difúzního odporu vrstvy a Ma je počáteční zabudovaná vlhkost ve vrstvě.

Číslo Kompletní název vrstvy Interní výpočet tep. vodivosti

1 Podlahové linoleum ---

2 Železobeton 1 ---

3 Rigips GreyWall 033 ---

Návrhová venkovní teplota Te : 5.0 C

1 31 744 20.6 43.6 1057.4 -2.7 81.3 396.4

2 28 672 20.6 45.8 1110.7 -1.1 80.7 449.8

3 31 744 20.6 49.1 1190.8 2.6 79.6 586.0

4 30 720 20.6 53.5 1297.5 7.4 77.6 798.6

5 31 744 20.6 60.3 1462.4 12.4 74.7 1075.1

6 30 720 20.6 65.5 1588.5 15.4 72.4 1266.1

7 31 744 20.6 68.1 1651.5 16.8 71.1 1359.6

8 31 744 20.6 67.2 1629.7 16.3 71.6 1326.3

9 30 720 20.6 61.0 1479.4 12.8 74.4 1099.3

10 31 744 20.6 54.7 1326.6 8.4 77.1 849.5

11 30 720 20.6 49.5 1200.5 3.2 79.4 610.0

12 31 744 20.6 46.0 1115.6 -1.0 80.8 454.1

Poznámka: Tai, RHi a Pi jsou prům. měsíční parametry vnitřního vzduchu (teplota, relativní vlhkost a částečný tlak vodní páry) a Te, RHe a Pe jsou prům. měsíční parametry v prostředí na vnější straně konstrukce (teplota, relativní vlhkost a částečný tlak vodní páry).

(80)

--- 80% --- --- 100% ---

1 11.1 0.593 7.8 0.450 20.0 0.973 45.3

2 11.9 0.597 8.5 0.443 20.0 0.973 47.5

3 12.9 0.573 9.5 0.386 20.1 0.973 50.6

4 14.2 0.517 10.8 0.260 20.2 0.973 54.7

5 16.1 0.450 12.6 0.030 20.4 0.973 61.1

6 17.4 0.384 13.9 --- 20.5 0.973 66.1

7 18.0 0.319 14.5 --- 20.5 0.973 68.5

8 17.8 0.349 14.3 --- 20.5 0.973 67.7

9 16.3 0.445 12.8 0.002 20.4 0.973 61.8

10 14.6 0.506 11.2 0.227 20.3 0.973 55.8

11 13.0 0.565 9.7 0.372 20.1 0.973 50.9

12 11.9 0.598 8.6 0.444 20.0 0.973 47.7

rozhraní: i 1-2 2-3 e

theta [C]: 20.3 20.3 20.2 5.0 p [Pa]: 1334 1230 1183 872 p,sat [Pa]: 2383 2379 2368 872

Poznámka: theta je teplota na rozhraní vrstev, p je předpokládaný částečný tlak vodní páry na rozhraní vrstev a p,sat je částečný tlak nasycené vodní páry na rozhraní vrstev.

Při venkovní návrhové teplotě nedochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry.

Množství difundující vodní páry Gd : 6.905E-0009 kg/(m2.s)

(81)

1 Podlahové lino 212 153 --- --- ---

2 Železobeton 1 273 92 --- --- ---

3 Rigips GreyWal --- --- 275 90 ---

(82)

(83)

Led Led Led

Úno Úno Úno

Bře Bře Bře

Dub Dub Dub

Kvě Kvě Kvě

Čer Čer Čer

Čvc Čvc Čvc

Sr Sr Sr

ř ř ř

L L L

ro ro ro

o e o ob o e e n r oc b nu

o řeb e vod o d vr ov vn řn e o rovo n dob

e o S vr ov ven e o e o vod den

e o e o ř vodn vod e o v duc u den

Le n n en o řeb e o vr n vod e o vod noc

ř r n r ř r n r e o v duc u noc

Kore n ou n e o e n v ěvn o

Dru o e

Topn v kon [kW] Topn fak o C

v v v en e o K

v en e o B K

ř on er de B ř on er de

C C o řeb e ener e ro

W W W W Se nn o n or

Led o r o řeb e Č

Úno Bře Dub Kvě Čer Čvc Sr

ř

L ro k

ver e

no n an o av p n pa

ce dre

uon n u enov Kon

r cov D u

p T

[kW ]

o e n n ro v ou du u or u

p T [kW ]

p f ka p n o pa a

k v po o nn v k

p ava p vo T p n T a n

L

p

[kW ]

0,0 0,5 1,0 1,5 2,0

1 2 5 10 11 12

(84)

(85)

(86)

≥

(87)

(88)

(89)

(90)

(91)

(92)

07/01/19

Grid-Connected System: Simulation parameters

Project : Varianta 1

Geographical Site Rožnov pod Radhoštem Country Czech Republic

Situation Latitude 49.47° N Longitude 18.14° E

Time defined as Legal Time Time zone UT+1 Altitude 439 m

Albedo 0.20

Meteo data: Rožnov pod Radhoštem Meteonorm 7.2 (1991-2010), Sat=100% - Synthetic

Simulation variant : fasada jih 1

Simulation date 06/01/19 14h57 Simulation parameters System type Building system

Collector Plane Orientation Tilt Azimuth

Models used Transposition Perez Diffuse Perez, Meteonorm

Horizon Average Height 4.5°

Near Shadings Linear shadings

Storage Kind Self-consumption

Charging strategy When excess solar power is available Discharging strategy As soon as power is needed

User's needs : Ext. defined as file Hourly_Parameter_Template.csv

kWh Jan.

902 Feb.

666 Mar.

553 Apr.

430 May 389

June 356 361

Aug.

364 Sep.

376 Oct.

458 Nov.

574 Dec.

755 Year 6184

PV Array Characteristics

PV module Si-mono Model AS-M606-300

Manufacturer AEG Original PVsyst database

Number of PV modules In series 12 modules In parallel 2 strings

Total number of PV modules Nb. modules 24 Unit Nom. Power 300 Wp

Array global power Nominal (STC) 7.20 kWp At operating cond. 6.50 kWp (50°C)

Array operating characteristics (50°C) U mpp 353 V I mpp 18 A

Total area Module area 39.0 m²

Inverter Model Sunny Boy 7000 US-12-240

Manufacturer SMA Original PVsyst database

Characteristics Operating Voltage 250-480 V Unit Nom. Power 7.00 kWac

Inverter pack Nb. of inverters 1 units Total Power 7.0 kWac

Pnom ratio 1.03

Battery Model US2000B_50Ah

Manufacturer Pylontech Battery Pack Characteristics Nb. of units 6 in parallel

Voltage 48 V Nominal Capacity 304 Ah (C10) Discharging min. SOC 20.0 % Stored energy 11.7 kWh

Temperature Fixed (20°C)

Battery input charger Model Generic

Max. charging power 6.0 kWdc Max./ Euro efficiency 97.0/95.0 %

Battery to Grid inverter Model Generic

Max. discharging power 1.7 kWac Max./ Euro efficiency 97.0/95.0 %

PV Array loss factors

Page 1/7

(93)

07/01/19

Grid-Connected System: Simulation parameters

Thermal Loss factor Uc (const) 20.0 W/m²K 0.0 W/m²K / m/s

Wiring Ohmic Loss Global array res. 321 mOhm Loss Fraction 1.5 % at STC

Module Quality Loss Loss Fraction -0.5 %

Module Mismatch Losses Loss Fraction 1.0 % at MPP

Strings Mismatch loss Loss Fraction 0.10 %

Incidence effect (IAM): Fresnel AR coating, n(glass)=1.526, n(AR)=1.290

1.000 0.999 0.987 0.962 0.892 0.816 0.681 0.440 0.000

Page 2/7

(94)

07/01/19

Grid-Connected System: Horizon definition

Project : Varianta 1

Simulation variant : fasada jih 1

Main system parameters System type Building system

PV Field Orientation azimuth

PV modules Model AS-M606-300 Pnom 300 Wp

PV Array Nb. of modules 24 Pnom total 7.20 kWp

Model Sunny Boy 7000 US-12-240 Pnom 7.00 kW ac User's needs Ext. defined as file Hourly_Parameter_Templ Global 6184 kWh/year

Horizon Average Height 4.5° Diffuse Factor 0.94

Albedo Factor 100 % Albedo Fraction 0.90 Height [°]

Azimuth [°]

Height [°]

Azimuth [°]

Height [°]

Azimuth [°]

10.0 -180

9.0 -173

8.0 -165

7.0 -158

6.0 -150

6.0 -143

5.0 -135

4.0 -128

4.0 -120

5.0 -113

5.0 -98

4.0 -90

3.0 -83 3.0

-38

2.0 -30

3.0 -23

3.0 -15

2.0 -8

2.0 0

1.0 8

2.0 15

1.0 23

1.0 30

2.0 38

2.0 90

3.0 98 3.0

105 4.0 113

5.0 120

5.0 128

8.0 135

10.0 143

11.0 150

11.0 158

12.0 165

11.0 173

10.0 180

-120 -90 -60 -30 0 30 60 90 120

Azimuth [[°]]

0 15 30 45 60 75 90

Horizon from PVGIS website API, Lat=49°28"27', Long=18°8"10', Alt=439m Plane: tilt 90°, azimuth 18°

1: 22 june 2: 22 may - 23 july 3: 20 apr - 23 aug

5: 21 feb - 23 oct

7: 22 december

5h 6h

7h 8h

9h 10h

11h 12h

13h

14h

15h

16h

17h

18h

19h 1

2

3

4

5

6 7

Behind the plane

Page 3/7

(95)

07/01/19

Grid-Connected System: Near shading definition

Project : Varianta 1

Simulation variant : fasada jih 1

Perspective of the PV-field and surrounding shading scene

Iso-shadings diagram

0 0

Varianta 1

Beam shading factor (linear calculation) : Iso-shadings curves

1 2

3

4

5

6 7 Shading loss: 1 %

Shading loss: 5 % Shading loss: 10 % Shading loss: 20 % Shading loss: 40 %

Attenuation for diffuse: 0.003 and albedo: 0.003

Page 4/7

(96)

07/01/19

Grid-Connected System: Main results

Project : Varianta 1

Simulation variant : fasada jih 1

Model Sunny Boy 7000 US-12-240 Pnom 7.00 kW ac User's needs Ext. defined as file Hourly_Parameter_Templ Global 6184 kWh/year Main simulation results

System Production Produced Energy 4824 kWh/year Specific prod. 670 kWh/kWp/year Performance Ratio PR 76.79 % Solar Fraction SF 54.90 %

Battery ageing (State of Wear) Cycles SOW 97.8% Static SOW 80.0%

Battery lifetime 5.0 years

Feb Apr Oct Nov

0.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 3.5

Normalized productions (per installed kWp): Nominal power 7.20 kWp

Yf : Produced useful energy (inverter output) 1.72 kWh/kWp/day Ls : System Loss (inverter, ...) 0.24 kWh/kWp/day Lc : Collection Loss (PV-array losses) 0.28 kWh/kWp/day

Feb Apr Oct Nov

0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0

Performance Ratio PR

PR : Performance Ratio (Yf / Yr) : 0.768

fasada jih 1 Balances and main results

EArray E_User E_Solar E_Grid

January 25.4 14.68 -2.09 49.37 47.15 337.4 901.7 254.1 53.0 647.6

February 36.3 21.37 -0.33 50.21 47.49 334.6 666.2 238.5 56.3 427.7

March 72.3 35.07 3.23 77.76 73.11 504.8 552.6 316.0 137.2 236.6

April 123.3 66.64 9.29 89.64 82.11 564.3 429.7 365.9 126.7 63.8

144.3 80.23 14.33 77.53 69.43 471.1 388.9 339.4 69.3 49.5

June 157.1 79.80 16.75 77.30 68.80 462.3 356.4 313.6 75.6 42.8

163.6 80.48 18.87 82.64 73.63 490.3 361.2 339.7 85.5 21.5

August 132.6 64.43 18.40 85.68 77.91 514.9 364.0 304.4 147.5 59.6

September 92.2 42.91 13.29 86.42 80.63 539.9 376.1 284.9 192.2 91.3

October 57.3 32.01 9.28 70.80 66.87 455.4 458.4 274.4 136.6 183.9

November 25.3 17.08 4.55 39.12 37.11 257.7 574.3 187.1 38.4 387.3

December 18.7 13.05 -0.54 32.62 30.81 219.4 754.5 177.3 15.2 577.2

Year 1048.3 547.75 8.80 819.11 755.05 5152.2 6184.0 3395.2 1133.6 2788.8

Legends: GlobHor Horizontal global irradiation Horizontal diffuse irradiation T_Amb Ambient Temperature GlobInc Global incident in coll. plane

Effective Global, corr. for IAM and shadings EArray Effective energy at the output of the array E_User Energy supplied to the user

E_Solar Energy from the sun E_Grid Energy injected into grid EFrGrid Energy from the grid

Page 5/7

(97)

07/01/19

Grid-Connected System: Loss diagram

Project : Varianta 1

Simulation variant : fasada jih 1

Loss diagram over the whole year

Horizontal global irradiation 1048 kWh/m²

-21.9%Global incident in coll. plane -0.3% Global incident below threshold -3.6% Far Shadings / Horizon 0.0% Near Shadings: irradiance loss -4.0% IAM factor on global

Effective irradiance on collectors 755 kWh/m² * 39 m² coll.

efficiency at STC = 18.47% PV conversion

Array nominal energy (at STC effic.) 5444 kWh

-2.3% PV loss due to irradiance level -1.9% PV loss due to temperature +0.5% Module quality loss

-1.1% Mismatch loss, modules and strings

-0.6% Ohmic wiring loss

Array virtual energy at MPP 5152 kWh

-6.3% Inverter Loss during operation (efficiency) 0.0% Inverter Loss over nominal inv. power 0.0% Inverter Loss due to max. input current 0.0% Inverter Loss over nominal inv. voltage 0.0% Inverter Loss due to power threshold 0.0% Inverter Loss due to voltage threshold

Available Energy at Inverter Output 4824 kWh

-2.7% Battery IN, charger loss Battery Storage Stored Direct use

43.9% 56.1%

-1.7% Battery global loss

(4.1 % of the battery contribution) -1.8% Battery OUT, inverter loss

to grid

Dispatch: user and grid reinjection 1134 kWh

3395 kWh to user from solar 2789 kWh

to user from grid

Grid Consumption

41.6%

of time

Page 6/7

(98)

07/01/19

Grid-Connected System: P50 - P90 evaluation

Project : Varianta 1

Simulation variant : fasada jih 1

Evaluation of the Production probability forecast

The probability distribution of the system production forecast for different years is mainly dependent on the meteo data used for the simulation, and depends on the following choices:

Meteo data source Meteonorm 7.2 (1991-2010), Sat=100%

Meteo data Kind Not defined Year 1995

Specified Deviation Year deviation from aver. 3 %

Year-to-year variability Variance 0.5 %

The probability distribution variance is also depending on some system parameters uncertainties Specified Deviation PV module modelling/parameters 1.0 %

Inverter efficiency uncertainty 0.5 % Soiling and mismatch uncertainties 1.0 % Degradation uncertainty 1.0 %

Global variability (meteo + system) Variance 1.9 % (quadratic sum) Annual production probability Variability 21 kWh

P50 1134 kWh P90 1106 kWh P95 1099 kWh

1060 1080 1100 1120 1140 1160 1180 1200

E_Grid system production kWh 0.00

0.05 0.10 0.15 0.20 0.25 0.30 0.35 0.40 0.45 0.50

Probability distribution

P50 = 1134 kWh

P90 = 1106 kWh P95 = 1099 kWh

E_Grid simul = 1134 kWh

Page 7/7