Lávka přes Lužnici

(1)

ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ V PRAZE FAKULTA STAVEBNÍ

KATEDRA OCELOVÝCH A DŘEVĚNÝCH KONSTRUKCÍ

Lávka přes Lužnici

BAKALÁŘSKÁ PRÁCE Vojtěch Drábek

Vedoucí bakalářské práce: doc. Dr. Ing. Jakub Dolejš

2017/2018

(2)

2/8

(3)

3/8

PROHLÁŠENÍ

Prohlašuji, že jsem předloženou práci vypracoval samostatně a že jsem uvedl veškeré použité informační zdroje v souladu s Metodickým pokynem o etické přípravě vysokoškolských závěrečných prací.

V Praze, 15. května 2018 Podpis

(4)

4/8

PODĚKOVÁNÍ

Chtěl bych poděkovat doc. Dr. Ing. Jakubovi Dolejšovi, vedoucímu mé bakalářské práce, za trpělivost, čas strávený při konzultacích a poskytnutí rad při zpracování této práce.

(5)

5/8

Obsah: Úvod

Technická zpráva

Statický výpočet

Výkresová část

(6)

6/8

Abstrakt

Anotace

Projekt bakalářské práce se zabývá návrhem lávky ve městě Soběslav přes řeku Lužnici.

Práce je složena z technické zprávy, statického výpočtu a výkresové části. Technická zpráva obsahuje shrnutí a opodstatnění projektu. Statický výpočet se zabývá návrhem a posouzením všech nosných prvků lávky na mezní stav únosnosti i použitelnosti, a také posudkem dynamickým. Výkresová část pak ukazuje, jak dispoziční výkresy, tak i navržené řešení detailů a zjednodušené postupy výroby a montáže. K návrhu byly použity platné normy a předpisy.

Jméno a příjmení autora:

Vojtěch Drábek

Název práce:

Lávka přes Lužnici

Typ práce:

Bakalářská práce

Pracoviště:

ČVUT Praha, Fakulta Stavební, Thákurova 7, 166 29, Praha 6, K134 Katedra ocelových a dřevěných konstrukcí

Vedoucí práce:

doc. Dr. Ing. Jakub Dolejš

Rok obhajoby:

2018

Klíčová slova

Ocel, most, lávka, řeka, vodní překážka, prostý nosník, obloukový most.

Jazyk:

Čeština

(7)

7/8

Abstract Annotation

The bachelor thesis project deals with the design of the footbridge in the town of Soběslav over the river Lužnice. The work consists of technical report, static calculation and drawings. The technical report contains a summary and justification of the project.

The static calculation deals with the design and assessment of all load-bearing elements of the footbridge for the ultimate limit state and serviceability limit states conditions, as well as the dynamic assessment. The drawing section then shows both layout drawings and designed detail solutions. And also simplified manufacturing and assembly procedures. Only valid standards and regulations have been applied to the project.

Author´s first name and surname:

Vojtěch Drábek

Title:

Footbridge over Lužnice

Type of thesis:

Bachelor thesis

Department:

Czech Technical University in Prague, Faculty of Civil Engineering, Department of Steel and Timber Structures, Thákurova 7, 166 29 Prague 6

Supervisor:

doc. Dr. Ing. Jakub Dolejš

The year of presentation:

2018

Keywords

Steel, bridge, footbridge, river, water obstacle, simply supported beam, arch bridge.

Language:

Czech

(8)

8/8

Zdroje

[1] Seznam.cz, a.s. Https://mapy.cz/ [online]. Praha: Seznam.cz, 2018 [cit.

2018-05-27]. Dostupné z: https://www.seznam.cz/

[2] SVP mosty, s.r.o. Svp-mosty.cz [online]. Praha: svp-mosty, 2015 [cit. 2018- 05-27]. Dostupné z: http://www.svp-mosty.cz/

[3] RYJÁČEK, Pavel. Cvičení – návrh ocelového mostu Část 4. Praha, 2018.

Výuková pomůcka. Fakulta stavební ČVUT v Praze.

Normy:

 ČSN 73 6200 Mosty - Terminologie a třídění

 ČSN 73 6201 Navrhování mostů

 ČSN EN 1991-2 Eurokód 1: Zatížení konstrukcí - Část 2: Zatížení mostů dopravou

 ČSN EN 1993-2 Eurokód 3: Navrhování ocelových konstrukcí - Část 2:

Ocelové mosty

 ČSN EN 1995-1-1 Eurokód 5: Navrhování dřevěných konstrukcí - Část 1-1:

Obecná pravidla - Společná pravidla a pravidla pro pozemní stavby

 TP 124 Základní ochranná opatření pro omezení vlivu bludných proudů

na mostní objekty a ostatní betonové konstrukce pozemních komunikací,

Ministerstvo dopravy, odbor infrastruktury,

(9)

Fakulta stavební - Katedra ocelových konstrukcí

České vysoké učení technické v Praze

Lávka přes Lužnici

Název přílohy:

Téma baklářské práce Vypracoval:

Vojtěch Drábek

Datum:

Červen 2018

Číslo přílohy:

Měřítko:

doc. Dr. Ing. Jakub Dolejš

Vedoucí bakalářské práce:

Technická zpráva

(10)

Lávka přes Lužnici

Město Soběslav – lávka spojující ulice: Nová a Na Petříně

Technická zpráva

Červen 2018

(11)

(12)

Město Soběslav – lávka spojující ulice: Nová a Na Petříně Technická zpráva

Červen 2018

Obsah

1 Identifikační údaje 1

2 Rozsah řešení 2

3 Podklady 2

3.1 Geodetické podklady 2

3.2 Ostatní použité podklady 2

3.3 Rozhodující normy a předpisy 2

4 Stávající stav 2

4.1 Stávající stav objektu 2

4.2 Situace 3

5 Navržené řešení 3

5.1 Zdůvodnění návrhu 3

5.2 Základní popis návrhu 3

5.2.1 Návrhové zatížení 4

5.2.2 Prostorové uspořádání na lávce 4

5.2.3 Prostorové uspořádání pod lávkou 4

5.3 Popis technického řešení 4

5.3.1 Nosná konstrukce 4

5.3.2 Spodní stavba 4

5.3.3 Založení 4

5.3.4 Odvodnění a SVI 4

5.3.5 Další vybavení 5

5.3.6 Požadavky na materiály 5

5.3.7 Odchylky oproti předpisům a normám 5

5.4 Související SO a PS 5

6 Organizace výstavby 5

6.1 Staveniště a přístupy 5

6.2 Postup výstavby 5

(13)

1 Červen 2018

1 Identifikační údaje

Stavba Přestavba stávající lávky přes Lužnici

Stupeň dokumentace Bakalářská práce

Objekt Lávka přes Lužnici

Stávající vlastník objektu -

Nový vlastník objektu Město Soběslav

Správce objektu Město Soběslav

Charakter stavby Demolice stávající lávky a výstavba nové

Místo stavby Soběslav – spojuje ulice Nová u zimního stadionu a ulici Na Petříně překlenutím řeky Lužnice

Kraj Jihočeský

Katastrální území Soběslav

Zhotovitel -

Vedoucí bakalářské práce doc. Dr. Ing. Jakub Dolejš

Vypracoval Vojtěch Drábek

(14)

2 Červen 2018

2 Rozsah řešení

Rozsahem řešení je demolice stávající lávky a návrh nové, která lépe splňuje protipovodňové opatření města a zároveň zvyšuje komfort pohybu díky šířkovému uspořádání.

Nové řešení rovněž řeší napojení na stávající přilehlé objekty.

3 Podklady

3.1 Geodetické podklady

 Výškové zaměření pomocí serveru mapy.cz 3.2 Ostatní použité podklady

 fotodokumentace

3.3 Rozhodující normy a předpisy

 ČSN 73 6200 Mosty - Terminologie a třídění

 ČSN 73 6201 Navrhování mostů

 ČSN EN 1991-2 Eurokód 1: Zatížení konstrukcí - Část 2: Zatížení mostů dopravou

 ČSN EN 1993-2 Eurokód 3: Navrhování ocelových konstrukcí - Část 2: Ocelové mosty

 ČSN EN 1995-1-1 Eurokód 5: Navrhování dřevěných konstrukcí - Část 1-1: Obecná pravidla - Společná pravidla a pravidla pro pozemní stavby

 TP 124 Základní ochranná opatření pro omezení vlivu bludných proudů na mostní objekty a ostatní betonové konstrukce pozemních komunikací, Ministerstvo dopravy, odbor infrastruktury,

4 Stávající stav

4.1 Stávající stav objektu

- Spodní stavba: Železobetonové opěry na plošných základech s křídlovými zdmi rovnoběžnými s břehy Lužnice.

- Hlavní nosná konstrukce: Příhradová konstrukce s rozpětím 40 m. Konstrukční výška je přibližně 4,5 m. Stavební výška přibližně 0,5 m. Šířka konstrukce je zhruba 2 m.

- Povrh mostovky je betonový.

(15)

3 Červen 2018

4.2 Situace

5 Navržené řešení

Lávka pro pěší spojující, rozvíjející se část obce s rušnou částí na pravém břehu Lužnice. Lávka bude intenzivněji využívána po dokončení cyklostezky vedoucí ke sportovnímu stadiónu.

5.1 Zdůvodnění návrhu

Lávka je oproti stávajícímu stavu širší a splňuje protipovodňové opatření plynoucí ze stoletého průtoku.

Navržené řešení lávky pak koresponduje s budoucím rozvojem města a výhledovému zvýšení intenzity pohybu cyklistů a chodců.

Na levém břehu Lužnice je dostatečný manipulační prostor pro smontování lávky.

5.2 Základní popis návrhu

Lávka překračuje řeku Lužnici v délce cca 42 m. Lávka je navržena bez zastřešení.

Uprostřed lávky je horní ztužení, které vytváří průchodný profil 2,6 m. Ztužení rovněž znemožňuje pohyb po lávce vozidlům vyšším než 2,5 m.

Sklony za opěrami na přiléhající cyklostezce budou 6,7% na levém břehu a 6,2% na pravém břehu řeky.

Samotná lávka je ve výškovém oblouku o poloměru 675 m. Na koncích lávky tak vzniká sklon okolo 2,5%.

(16)

4 Červen 2018

5.2.1 Návrhové zatížení

Lávka je navržena na zatížení pěšími, větrem a obslužným vozidlem (stanoveným zadáním) podle ČSN EN 1991-2.

5.2.2 Prostorové uspořádání na lávce

Volná šířka na lávce (mezi madly) je 3,4 m. Podchozí výška je vždy min. 2,5 m (2,6 m).

5.2.3 Prostorové uspořádání pod lávkou

Nosná konstrukce lávky byla zvednuta oproti stávajícímu stavu tak aby nezasahovala do kontrolní návrhové hladiny stoletého průtoku.

Při dosažení KNH by došlo „pouze“ k zalití podložiskových bloků.

5.3 Popis technického řešení

5.3.1 Nosná konstrukce

Ocelová oblouková konstrukce s dolní prvkovou mostovkou. Hlavní obloukové pasy jsou navrženy z uzavřených kruhových trubek TR273/12,5. Svislice jsou navrženy z kruhových uzavřených profilů TR219,1/10 a jsou přivařeny k oblouku (vytváří Vierendeelův nosník). Mostovka je tvořena dřevěnými fošnami, které jsou položeny na podélníky z ocelových profilů IPE120. Podélníky jsou přimontovány na příčníky IPE220, ty jsou přivařeny k dolním pasům.

Lávka tvoří ve statickém uspořádání prostý nosník s rozpětím 40 m.

Horní ztužení je také tvořeno uzavřenou kruhovou trubkou TR139,7/6,3 přivařenou na horní obloukový pás v prostřední části mostu.

Spodní ztužidlo je tvořeno kruhovou trubkou TR76,1/4, která je přimontována k dolnímu pasu (v jeho ose) pod mostovkou.

5.3.2 Spodní stavba

Opěry O1 i O2 jsou železobetonové. Na opěře O1 se nachází pevné ložisko (Elastomerové ložisko SVP- mosty typ 5 průměr 450 mm). Lávka je pro jednoduchou údržbu navržena bez mostních závěrů.

Výška úložných prahů byla oproti stávajícímu stavu zvýšena na 401,819 m.n.m.B.p.v. Tedy zhruba 0,6m pro splnění kontrolního návrhového stoletého průtoku.

Na opěry navazují křídlové zdi rovnoběžné s břehy řeky Lužnice.

5.3.3 Založení

Opěry jsou uloženy hlubině na žb. vrtaných pilotách vetknutých do základů.

Základ opěr bude rozšířen pro založení křídelních zídek.

5.3.4 Odvodnění a SVI

Voda z povrchu lávky protéká přímo mezerami mezi dřevěnými fošnami.

Odvodnění úložného prahu je svedeno doprostřed opěry, kde bude svodem ústěno do řeky. Na okraji úložného prahu bude umístěna závětrná lišta zabraňující stékání vody po stěně opěry.

Odvodnění přechodové oblasti je řešeno drenážní trubkou DN200 zalitou v mezerovitém betonu ve sklonu 4%. Vyústění rubové drenáže je přístupné z revizního chodníku a umožňuje průplach při případném zanesení.

(17)

5 Červen 2018

Pochozí vrstva mostovky (dřevěných fošen) se uvažuje s protismykovou úpravou.

PKO ocelové konstrukce se uvažuje jako duplexní systém s velmi vysokou životností pro prostředí s korozní agresivitou atmosféry C3 podle ČSN ISO 9223.

5.3.5 Další vybavení

Na lávce bude zřízeno osvětlení v rámci výhledové renovace cyklostezky.

Na lávce bude zábradlí s madlem ve výšce 1300 mm. Výplň zábradlí bude tvořena ocelovými pásky (plech 20x4mm). Osová vzdálenost pásků bude max.140 mm.

5.3.6 Požadavky na materiály

Z důvodu agresivity na beton XA1 budou třídy betonu min. C25/30 ve shodně s doporučením ČSN EN 206 a ČSN 1992-1-1.

Konstrukční ocel se předpokládá S355 J2 podle ČSN EN 10025-2.

Protikorozní ochrana bude v podobě nátěrů vnějších povrchů všech ocelových konstrukcí. Vnitřní povrch všech uzavřených profilů bude ošetřen inhibitory koroze.

5.3.7 Odchylky oproti předpisům a normám

Odchylky oproti platným předpisům a normám se v navrhovaném řešení neuplatní.

6 Organizace výstavby

6.1 Staveniště a přístupy

Umístění staveniště pro montáž lávky se předpokládá na levém břehu řeky Lužnice. Přístup techniky je zajištěn navazujícími komunikacemi.

Opěry budou zakládány z těsněných štětových jímek na obou březích řeky.

6.2 Postup výstavby V plánu je následující postup:

a. Zrušení stávající lávky b. Demolice stávajících opěr

c. Založení a výstavba nových opěr a křídelních zdí d. Napojení zdí a cyklostezky na stávající stav e. Montáž nové lávky

f. Uložení lávky na opěry g. Montáž vybavení

(18)

Fakulta stavební - Katedra ocelových konstrukcí

České vysoké učení technické v Praze

Lávka přes Lužnici

Název přílohy:

Vojtěch Drábek

Datum:

Červen 2018

Číslo přílohy:

Měřítko:

doc. Dr. Ing. Jakub Dolejš

Statický výpočet

(19)

Obsah statického výpočtu:

1-3/34

- Dynamika 4-5/34

- Mostovka 6-7/34

8-24/34

25-28/34

29-30/34

31-34/34

(20)

Zatížení

vlastní tíha

rozpětí generována modelem SCIA

m L 40

s2 9,81 m

gravitační zrychleníg ==> g_k 191,09kN

ostatní stálé zábradlí

m 0,6 kN g_k,ost

Proměnné zatížení svislé

m2 3,7143 kN m2

kN m L12030m m2

2 kN q_fk,1

vodorovné na polovině mostu

m2 4,4 kN m2

kN m 2 30 L

m 120 m2

2 kN q_fk,2

obslužné vozidlo

vozidlo definováno investorem na tyto hodnoty (1/6 normového vozidla):

kN 13,33 6

kN Q_sv1 80

kN 6 6,67

kN

Q_sv2 40 uvažováno uprostřed a v 1/4 rozpětí vodorovné

od chodců:

kN 52 0,1 m L 3,5 q_fk,1 Q_fik,1

od vozidla:

kN Q_sv2 12

Q_sv1 Q_fik,2 0,6

rozhoduje zatížení chodci

1/34 27 kvě 2018 Statický výpočet - Zatížení.sm

(21)

2) Vítr

větrná oblast II Základní rychlost větru kategorie terénu II

Cdir 1 Cseason 1

s 25 m

V_b,0 -oblast II

s 25m V_b,0 Cseason Cdir

V_b

Základní tlak větru m3

1,25 kg ρ

Železniční doprava: výška 4m od koleje

m b 4,7

m 1,9 m 1,4 m d_tot 0,5

2,4737 d_tot

b

==> výška mostuz 5m

c_fx0 1,7 ==> c_e 2

c_e 3,4 c_fx0 C

síla větru γ_f,w 1,5

m2 1,3281 kN 2 C

V_b 0,5 ρ

f_w,k 2

m 1,9922 kN γ_f,w

f_w,k f_w,d

(22)

Kombinace zatížení:

1)

vlastní tíha

2)

vlastní tíha

3)

vlastní tíha

4)

vlastní tíha

(23)

Dynamické posouzení

stanovení vlastních tvarů

přidaná hmota ostatního stálého zatížení:

zábradlí:

zbytek hmot generován automaticky...

Vlatní tvary kmitání:

1. vl. tvar - vodorovné kmitání

Hz

3,80 > 0,5 Hz až 1,5 Hz

Vyhovuje na vodorovné kmitání

4/34 27 kvě 2018 Statický výpočet - Dynamika.sm

(24)

2. vl. tvar - svislé kmitání pozn.: nejnižší

vl.frekvence pro svislé kmitání

Hz

4,26 > 1 Hz až 3 Hz

Vyhovuje na svislé kmitání 3. vl. tvar - svislé kmitání

Lávka nezasahuje do intervalů předepsaných normou, nemělo by tedy dojít k rezonanci.

==> vyhovuje

5/34 27 kvě 2018 Statický výpočet - Dynamika.sm

(25)

Mostovka

Zatížení

zatěžovací soustava:

vychází ze zadní nápravy obslužného vozidla

hodnoty v kN

Zat. schéma

pojezdem soustavy po modelu bylo vypočítano následující:

m kN M_y,max 1,19

m kN M_y,min 0,61

==> M_Ed M_y,max 1,5 1,78kNm

kN V_z,max 6,77

kN V_z,min 6,76

==> V_Ed V_z,max 1,5 10,155kN

6/34 27 kvě 2018 Statický výpočet - Mostovka.sm

1 / 2

(26)

Navržený průřez:

dřevo D30 MPa f_m,k 30

MPa f_v,k 4

γ_m 1,3 k_mod 0,8

návrhové hodnoty:

MPa 18,46 γ_m

f_m,k k_mod f_m,d

MPa γ_m 2,46

f_v,k k_mod f_v,d

mm h 60

mm b 200

m2 0,012 h

b A

m4 10 6 12 3,6

b h3 I_y

Posouzení:

Ohyb:

MPa 14,88 2

h I_y M_Ed

σ_m,d < f_m,d 18,46MPa

% 80,57 f_m,d

σ_m,d vyhovuje na využití:

Smyk:

k_cr 0,67

m k_cr 0,13

b b_eff

MPa h 1,89

b_eff 2

V_Ed

τ_d 3 < f_v,d 2,4615MPa

% 76,97 f_v,d

τ_d vyhovuje na využití:

Navržený průřez vyhovuje na MSÚ

7/34 27 kvě 2018 Statický výpočet - Mostovka.sm

2 / 2

(27)

Oblouk - MSÚ

Tlak - vzpěr

kombinace C01 celý most zatížen z lin. kombinace

tlak N_Ed 960,71kN m kN 54,76 M_y,Ed

m kN 23,95 M_z,Ed

stabilitní výpočet α_cr 6,94

kN 6667,33 N_Ed

α_cr N_cr

trubka CHS273/12,5

GPa E 210

plocha průřezu m2 0,0102 A

MPa 653,66 A

N_cr σ_cr

56,31 σ_cr

π E MPa λ

f_y 355

0,74 f_y

π E λ_ λ křivka c

α 0,49

2 0,9 0,2 λ_

λ_

1 α Φ 0,5

0,5 0,7 λ_2 Φ2 Φ χ 1

γ_M1 1,0

kN 2540,85 γ_M1

f_y A N_b,Rd χ

8/34 27 kvě 2018 Statický výpočet - Posouzení-MSÚ.sm

(28)

f_yMPa 0,81

ε 235

ohyb trubky

mm d 273

zatřídění mm

t 12,5

21,84 t

d < 50 ε2 33,1 ==> 1. třída m3 0,00083552 W_pl

kruhový průřez ==> neklopíχ_Lt 1 m

kN 296,61 W_pl

f_y M_b,Rd velmi bezpečně

k_yy 1,8

Interakce tlak-ohyb

k_zy 1,4 k_zz 1,8

% 82,35 M_b,Rd

χ_Lt M_z,Ed k_zy

M_b,Rd χ_Lt

M_y,Ed k_yy

N_b,Rd N_Ed využití:

vyhovuje kombinace C02 zatížena 1/2 mostu

Tlak - vzpěr

z lin. kombinace tlak N_Ed 830,26kN

m kN 69,81 M_y,Ed

m kN 22,57 M_z,Ed

stabilitní výpočet α_cr 9,51

kN 7895,77 N_Ed

α_cr N_cr

MPa 774,1 A

N_cr σ_cr

51,74 σ_cr

π E λ MPa

f_y 355

0,68 f_y

π E λ_ λ křivka c

α 0,49

2 0,85 0,2 λ_

λ_

1 α Φ 0,5

0,5 0,74 λ_2

Φ2 Φ χ 1

γ_M1 1,0

kN 2675,02 γ_M1

f_y A N_b,Rd χ

Interakce tlak-ohyb

% 84,06 M_b,Rd

χ_Lt M_z,Ed k_zy

M_b,Rd χ_Lt

M_y,Ed k_yy

N_b,Rd N_Ed

využití: vyhovuje

další kombinace vyvolávají řádově 3* mešní síly ==> Trubka CHS273/12,5 vyhovuje

(29)

Svislice - MSÚ

tah N_Ed 60,79kN m kN 30,54 M_y,Ed

m kN 22,03 M_z,Ed

trubka CHS219,1/10

plocha průřezu m2 0,00657 MPa A

f_y 355

kN 2332,35 γ_M1

f_y N_b,Rd A

γ_M1 1

f_yMPa 0,81

ε 235

ohyb trubky

mm 219,1

d zatřídění

mm t 10

21,91 t

d < 50 ε2 33,1 ==> 1. třída m3 0,00043066 W_pl

uzavřený průřez ==> neklopíχ_Lt 1 m

kN 152,88 W_pl

f_y M_b,Rd

Interakce tah-ohyb

% 36,99 M_b,Rd

χ_Lt M_z,Ed M_b,Rd

χ_Lt M_y,Ed N_b,Rd

N_Ed

využití: vyhovuje

kombinace C02 zatížena 1/2 mostu z lin. kombinace

m kN 86,25 M_z,Ed

Interakce tah-ohyb

% 83,38 M_b,Rd

χ_Lt M_z,Ed M_b,Rd

χ_Lt M_y,Ed N_b,Rd

N_Ed

využití: vyhovuje

(30)

Prolomení trubky

mm d₀ 273

mm t₀ 12,5

mm 219,1

d₁ M_ip,i,Rd - Návrhová momentová únosnost styčníku v rovině nosníku

mm

t₁ 10 M_op,i,Rd - Návrhová momentová únosnost styčníku z roviny nosníku

21,84 t₀

d₀ γ

d₀ 0,8 d₁ β úhel

° Θ₁ 88,5 γ_M5 1

k_p 1,0 <== tah

kN 1228,24 γ_M5

β2 14,2 2,8

sin Θ₁ t₀2 f_y k_p γ0,2 N_1,Rd

m kN 221,15 γ_M5

k_p β sin Θ₁ γ

d₁ t₀2 f_y M_ip,1,Rd 4,85

m kN 93,81 γ_M5

k_p 0,81 β

1 2,7 sin Θ₁

d₁ t₀2 f_y M_op,1,Rd

(31)

mm 219,1

d₁

Prolomení smykem

mm t₀ 248

d₀ 2

m kN 123,04 γ_M5

sin Θ₁ 2 4

sin Θ₁ 3

1

3 d₁2 t₀ f_y

M_ip,1,Rd rozhodne

m kN 123,06 γ_M5

sin Θ₁ 2 4

sin Θ₁ 1

3

3 d₁2 t₀ f_y M_0p,1,Rd

nerozhodne

Interakce tah-ohyb

m kN 22,03 M_z,Ed

% 40,71 M_op,1,Rd

M_y,Ed 2

M_ip,1,Rd M_z,Ed N_1,Rd

N_Ed

vyhovuje

kombinace C02 zatížena 1/2 mostu z lin. kombinace

m kN 86,25 M_z,Ed

% 93,41 M_op,1,Rd

M_y,Ed 2

M_ip,1,Rd M_z,Ed N_1,Rd

N_Ed

vyhovuje

další kombinace vyvolávají řádově 3x menší síly ==> Trubka CHS219,1/10,0 vyhovuje

(32)

Příčník - MSÚ

IPE 220

zatřídění průřezu: I. třída-ohyb, II. třída-tlak

kombinace C01 celý most zatížen tlak N_Ed 50,88kN

kN 43,95 V_Ed

m kN 44,37 M_Ed

Průřezové charakteristiky mm2

A 3337

m L 4,3 mm2

A_vz 1588

f_y 0,81 MPa ε 235

mm4 27720000 I_y

MPa f_yd 355

mm3 285400

W_pl,y 4

mm 90660 I_t

mm3 252000

W_el,y 6

mm 22670000000 I_w

mm

i_y 91,1 4

mm 2049000 I_z

mm i_z 24,8

MPa 210000 E

(33)

Tlak - vzpěr

vzpěrné délky G 80700MPa

bezpečně L_cr,y L 4,3m m L 4,3 L_cr,z ε 0,81

173,39 i_z

L_cr,z λ_z

i_y 47,2 L_cr,y λ_y

ε 76,4 λ₁ 93,9

λ₁ 0,62 λ_y

λ´_y λ₁ 2,27

λ_z λ´_z křivka c

2 0,79 λ´_y λ´_y 0,2

1 α Φ_y 0,5

α 0,49

0,5 0,77 λ´_y2

Φ_y2 Φ_y χ_y 1

2 3,58 λ´_z λ´_z 0,2

1 α Φ_z 0,5

0,5 0,16 λ´_z2

Φ_z2 Φ_z χ_z 1

MN f_yd 1,18

A N_Rd

m kN 101,32 f_yd

W_pl,y M_y,Rd

Ohyb - klopení

k_z 1 k_w 1 C_1,0 2,58 C_1,1 2,61

I_t 0,59 G

I_w E L k_wπ κ_wt

κ_wt 2,6 C_1,0 C_1,1 C_1,0

C₁

2 3,02 κ_wt k_z 1

C₁ μ_cr

m kN 123,6 L

I_t G I_z π E

μ_cr M_cr

M_cr 0,91 f_yd W_pl,y λ´_LT

λ´_LT,0 0,4 β 0,75 α_LT 0,34

2 0,89 λ´_LT β λ´_LT,0 λ´_LT

α_LT 1 Φ_LT 0,5

2 0,76 λ´_LT 2 β

Φ_LT Φ_LT

χ_LT 1 λ´_LT2 1,22

< 1 vyhovuje

(34)

Interakce tlak - ohyb

interakční součinitele M_h 10,93 kNm M_s M_Ed 44,37kNm M_s 0,25

M_h α_h ψ 1

α_h 0,94 0,05 c_my 0,95

ψ 1 0,4 c_m,LT 0,6

N_Rd 0,96 χ_y

N_Ed λ´_y 0,2

c_my 1 k,yy = min

N_Rd 0,98 χ_y

N_Ed 0,8

c_my 1 k_yy 0,96

N_Rd 0,92 χ_z

N_Ed c_m,LT 0,25

λ´_z 0,1 1

k,zy = max

N_Rd 0,96 χ_z

N_Ed c_m,LT 0,25

1 0,1 k_zy 0,96

posouzení kombinace CO1

% 61,09 M_y,Rd

χ_LT M_Ed k_yy

N_Rd χ_y

N_Ed

< 1,0 vyhovuje

% 82,84 M_y,Rd

χ_LT M_Ed k_zy

N_Rd χ_z

N_Ed

< 1,0 vyhovuje

% 48,09 M_y,Rd

M_Ed N_Rd

N_Ed

< 1,0 vyhovuje

Smyk

pouze plocha stojny (bezpečně) mm

202 2 mm 9 mm h_w 220

mm t_w 6

kN 248,41 3

f_yd t_w h_w V_pl,rd

% 17,69 V_pl,rd

V_Ed

< 50%

==> malý smyk - vyhovuje

není potřeba počítat interakci

(35)

kombinace C02 zatížena 1/2 mostu tlak N_Ed 44,58kN

kN 50,85 V_Ed

m kN 49,80 M_Ed

Interakce tlak-ohyb

interakční součinitele M_h 12,85 kNm M_s M_Ed 49,8kNm 0,258

M_s M_h α_h ψ 1

0,9371 α_h

0,05 c_my 0,95

ψ 1 0,4 c_m,LT 0,6

N_Rd 0,96 χ_y

N_Ed λ´_y 0,2

c_my 1 k,yy = min

N_Rd 0,97 χ_y

N_Ed 0,8

c_my 1 k_yy 0,96

N_Rd 0,93 χ_z

N_Ed c_m,LT 0,25

λ´_z 0,1 1

k,zy = max

N_Rd 0,97 χ_z

N_Ed c_m,LT 0,25

1 0,1 k_zy 0,97

posouzení

% 67,21 M_y,Rd

χ_LT M_Ed k_yy

N_Rd χ_y

N_Ed

< 1,0 vyhovuje

% 86,91 M_y,Rd

χ_LT M_Ed k_zy

N_Rd χ_z

N_Ed

< 1,0 vyhovuje

% 52,92 M_y,Rd

M_Ed N_Rd

N_Ed

< 1,0 vyhovuje

% 20,47 V_pl,rd

V_Ed

< 50%

další kombinace vyvolávají řádově 2x menší síly ==> IPE 220 vyhovuje

(36)

Koncový příčník - MSÚ

Obdélníková trubka CFRH 220 x 120 x 8

m2 10 3 1,7506 A_v,y

m2 10 3 3,2095 A_v,z

zatřídění průřezu: I. třída-ohyb kolem tuhé osy, I. třída-ohyb kolem měkké osy kombinace C01 celý most zatížen

m kN 35,54 M_z,Ed

plocha průřezu m2 0004964 A

MPa

f_y 355 tahová pevnost

9kN 10 γ_M1 1,76

f_y N_b,Rd A

γ_M1 1

ohyb trubky

m3 0,00034602

W_pl,y 3

m 0,00022741 W_pl,z

uzavřený průřez ==> neklopí χ_Lt 1 m

kN 122,84 W_pl,y

f_y M_y,b,Rd

m kN 80,73 W_pl,z

f_y M_z,b,Rd

(37)

posouzení: Interakce tah-ohyb

kombinace C01 celý most zatížen m

kN 122,84 M_y,b,Rd

m kN 80,73 M_z,b,Rd

% 63,48 M_z,b,Rd

χ_Lt M_z,Ed M_y,b,Rd

χ_Lt M_y,Ed N_b,Rd

N_Ed 9kN

10

N_b,Rd 1,76 využití: vyhovuje

kombinace C02 zatížena 1/2 mostu tah N_Ed 39,66kN

m kN 27,23 M_y,Ed

m kN 27,79 M_z,Ed

% 56,59 M_z,b,Rd

χ_Lt M_y,Ed N_b,Rd

N_Ed

využití: vyhovuje

kombinace C03 obslužné vozidlo 1/2 mostu tah N_Ed 36,39kN

m kN M_y,Ed 7,09

m kN 18,07 M_z,Ed

% 28,15 M_z,b,Rd

χ_Lt M_y,Ed N_b,Rd

N_Ed

využití: vyhovuje

kombinace C04 obslužné vozidlo 1/4 mostu tah N_Ed 37,93kN

m kN M_y,Ed 6,92

m kN 16,81 M_z,Ed

% 26,46 M_z,b,Rd

χ_Lt M_y,Ed N_b,Rd

N_Ed

využití: vyhovuje

Smyk

(hodnoty z obálky lin. kombinace) kN

60,40 V_y,Ed

kN V_z,Ed 8,35

mm2 1750,6

A_v,y 358,8kN

3 f_yd A_v,y V_y,pl,rd

mm2 3209,5

A_v,z 657,82kN

3 f_yd A_v,z V_z,pl,rd

% V_z,pl,rd 1,27

V_z,Ed

% 16,83 V_y,pl,rd

V_y,Ed

< 50% < 50%

==> Obdélníková trubka CFRH 220 x 120 x 8 vyhovuje

pozn. rozměr 220mm je nutný z konstrukčních důvodů (viz. příčník) 18/34 27 kvě 2018 Statický výpočet - Posouzení-MSÚ.sm

(38)

Podélník - MSÚ

IPE 120

mm4 276700 I_z

mm4 17350 I_t

mm6 889600000 I_w

m2 10 4 5,3657 A_v,z

zatřídění průřezu: I. třída-ohyb, I. třída-tlak kombinace C01 celý most zatížen

tah N_Ed 73,16kN kN 12,34 V_z,Ed

m kN M_y,Ed 9,89

plocha průřezu m2 0,00132 A

MPa

f_y 355 tahová pevnost

kN 468,6 γ_M1

f_y N_b,Rd A

γ_M1 1

Průřezový modul plastický m3

0,0000607 W_pl,y

m kN 21,55 f_yd

W_pl,y M_y,Rd

(39)

Ohyb - klopení

rozteč příčníků m

L 4

k_z 1 k_w 0,7 C_1,0 1,77 C_1,1 1,85

I_t 0,41 G

I_w E L k_w κ_wt π

κ_wt 1,8 C_1,0 C_1,1 C_1,0

C₁

2 1,95 κ_wt k_z 1

C₁ μ_cr pro 1 a 2 třídu

m kN L 13,8

I_t G I_z π E

μ_cr M_cr β_w 1

M_cr 1,25 β_w f_yd W_pl,y λ´_LT

pro válcované průřezy λ´_LT,0 0,4 β 0,75 α_LT 0,34

2 1,23 λ´_LT β λ´_LT,0 λ´_LT

α_LT 1 Φ_LT 0,5

2 0,55 λ´_LT 2 β

Φ_LT Φ_LT

χ_LT 1 0,64

λ´_LT2

< 1 vyhovuje

tah

Interakce tah-ohyb

kN 73,43 N_Ed

posouzení: kombinace CO1 kN

12,34 V_z,Ed

% 89,47 M_y,Rd

χ_LT M_y,Ed N_Rd

N_Ed m

kN

M_y,Ed 9,89 < 1,0 vyhovuje

% 52,09 M_y,Rd

M_y,Ed N_Rd

N_Ed

< 1,0 vyhovuje

2

Smyk

mm 536,57 A_v,z

kN 109,98 3

f_yd A_v,z V_z,pl,rd

% 11,22 V_z,pl,rd

V_z,Ed

< 50%

(40)

posouzení: Interakce tah-ohyb

kombinace C02 zatížena 1/2 mostu tah N_Ed 57,34kN

χ_LT 0,55

kN 14,28 V_z,Ed

m kN 21,55

M_y,Rd M_y,Ed 10,61kNm

využití:

kN 1184,64 N_Rd

% 94,18 M_y,Rd

χ_LT M_y,Ed N_Rd

N_Ed

< 1,0 VYHOVUJE

% 54,08 M_y,Rd

M_y,Ed N_Rd

N_Ed

< 1,0 VYHOVUJE

využití ve smyku:

% 12,98 V_z,pl,rd

V_z,Ed

< 50%

není potřeba počítat interakci kombinace C03 obslužné vozidlo 1/2 mostu

tah N_Ed 28,75kN kN V_z,Ed 3,81

m kN M_y,Ed 2,29

Interakce tah-ohyb:

využití:

% 21,71 M_y,Rd

χ_LT M_y,Ed N_Rd

N_Ed

< 1,0 VYHOVUJE

% 13,05 M_y,Rd

M_y,Ed N_Rd

N_Ed

< 1,0 VYHOVUJE

využití ve smyku:

% V_z,pl,rd 3,46

V_z,Ed

< 50%

není potřeba počítat interakci kombinace C04 obslužné vozidlo 1/4 mostu

tah N_Ed 26,64kN kN V_z,Ed 5,06

m kN M_y,Ed 5,96

Interakce tah-ohyb

využití:

% 52,43 M_y,Rd

χ_LT M_y,Ed N_Rd

N_Ed

< 1,0 VYHOVUJE

% 29,91 M_y,Rd

M_y,Ed N_Rd

N_Ed

< 1,0 VYHOVUJE

využití ve smyku:

% V_z,pl,rd 4,6

V_z,Ed

< 50%

(41)

Ztužidlo - MSÚ

CHS 76,1/4,0

zatřídění průřezu: I. třída-tlak pozn. N,Ed bráno z obálky lin. kombinací

Vyhovuje

(42)

Horní ztužení - MSÚ

Trubka CHS139,7/6,3

zatřídění průřezu: I. třída obálka z lin. kombinací

tlak N_Ed 34,04kN m kN M_y,Ed 3,19

m kN M_z,Ed 2,13

mm2

A 2640 L 3,3m

f_yMPa 0,81 ε 235

mm4 5890000 I

MPa f_yd 355

mm3 110430 W_pl

mm3 84300 W_el

mm i 47,3

uzavřený průřez ==> neklopí χ_Lt 1

(43)

Tlak - vzpěr

vzpěrné délky G 80700MPa

bezpečně L_cr,y L 3,3m m L 3,3 L_cr,z ε 0,81

69,77 i

L_cr,y λ

ε 76,4 λ₁ 93,9

λ₁ 0,91 λ´ λ

křivka a α 0,21

2 0,99 0,2 λ´

λ´

1 α Φ 0,5

0,5 0,73 λ´2

Φ2 Φ χ 1

velmi bezpečně k_yy 1,8

kN 937,2 f_yd

A N_Rd k_zy 1,4

m kN f_yd 39,2

W_pl M_Rd k_zz 1,8

Interakce tlak-ohyb

posouzení:

% 27,26 M_Rd

χ_Lt M_z,Ed k_zy

M_Rd χ_Lt

M_y,Ed k_yy

N_Rd χ

N_Ed

využití: vyhovuje

Průřez bezpečně vyhovuje, rozměr je nutný z konstrukčních důvodů.

(44)

MSP - Průhyb mostu

Od stálého zatížení

Zatěžovací stav - Vlastní tíha

d,x - souřadnice x d_x,1 20m u_z,1,1 14,5mm d_x,2 11,3m u_z,1,2 12,1mm Zatěžovací stav - Ostatní stálé zatížení

m

d_x,1 20 u_z,2,1 0,9mm d_x,2 11,3m u_z,2,2 0,8mm

Od proměnného zatížení

Zatěžovací stav - celý most zatížen

m

d_x,1 20 u_z,3,1 38,5mm

25/34 27 kvě 2018 Statický výpočet - Posouzení-MSP.sm

(45)

Zatěžovací stav - 1/2 mostu zatížena

m

d_x,2 11,3 u_z,3,2 43,5mm

Maximální průhyb mostu

v souřadnici dx = 20m v souřadnici dx = 11,3m m

L 40 u_z,1 u_z,1,1 u_z,2,1 u_z,3,1 53,9mm u_z,2 u_z,1,2 u_z,2,2 u_z,3,2 56,4mm

mm 250 160

u_z,lim L mm

u_z,2 56,4

u_z,max <

vyhovuje

(46)

MSP - Průhyb Příčníku

Od stálého zatížení

==> u_z,pr,1 14,6mm 14,3mm 0,3mm

Od proměnného zatížení

==> u_z,pr,2 30,8mm 23mm 7,8mm Zatěžovací stav - 1/2 mostu zatížena

==> u_z,pr,3 41,3mm 32,1mm 9,2mm

Maximální průhyb

m

L_pr 4,3 kombinace 1/2 mostu vyvolá větší průhyb

mm 250 17,2

L_pr u_z,lim mm

u_z,pr,3 9,5 u_z,pr,1

u_z,max < vyhovuje

(47)

MSP - Průhyb Podélníku

Od stálého zatížení

==> u_z,pod,1 14,9mm 14,6mm 0,3mm

Od proměnného zatížení

==> u_z,pod,2 49,4mm 42,4mm 7mm Zatěžovací stav - 1/2 mostu zatížena

mm 11,95 2

mm 41,3 mm

mm 21,4 u_z,pod,3 43,3

==>

Maximální průhyb

m

L_pod 4 kombinace 1/2 mostu vyvolá větší průhyb

mm 250 16

L_pod u_z,lim

mm 12,25 u_z,pod,3

u_z,pod,1

u_z,max < vyhovuje

(48)

Zábradlí

zatížení m 1 kN f_k γ_q 1,45

vzdálenost v podélném směru mezi příčníky

m L 4

m kN γ_q 2,9

L2 f_k 8 M_Ed 1

trubka zábradlí

70 x 7 ==> 1.třída mm3

21200

W_pl I_a 69,6 104mm4

napětí při MSÚ MPa 136,79 W_pl

M_Ed

σ_Rd < f_yd 355MPa

GPa E 210

% 38,53 f_yd

σ_Rd využití

==> vyhovuje průhyb při MSP

m kN γ_q 2

M_Ed

M 48 E I_a 22,8061mm

L2 5 M

δ 150 26,67mm

< L

==> vyhovuje

moment v kotvení

m kN 8,58 m

L 1,48 γ_q f_k M_Ed

únosnost šroubu M16 - 5,6 v tahu kN

F_p,Rd 56,5

únosnot kotvení při MSÚ m kN 11,3 m

0,1 F_p,Rd 2

M_Rd > M_Ed 8,58kNm

% 75,96 M_Rd

M_Ed využití

==> vyhovuje

29/34 27 kvě 2018 Statický výpočet - Zábradlí.sm

(49)

vizualizace zábradlí

30/34 27 kvě 2018 Statický výpočet - Zábradlí.sm

(50)

Teplotní roztažnost mostu

Teplota

pozn.:°C nefungují proto je počítáno s kelviny...

==> T_max 40,0K

Lávka se nachází v Soběslavi přes řeku Lužnici.

K T_min 36

typ 1 ocelová nosná konstrukce K

56 K T_max 16 T_c,max

K 39 K

T_min 3 T_c,min

31/34 27 kvě 2018 Statický výpočet - Ložiska.sm

(51)

Výchozí teplota při výrobě mostu K

T₀ 10 m

L 40

návrhové rozsahy teplot K 1

10 6 α_st 12

K 66 K T₀ 20 T_c,max ΔT_N,exp,d

K 69 K T₀ 20 T_c,min ΔT_N,con,d

návrhové dilatační posuny v závěru

změna o 10°C mm

31,68 L

ΔT_N,exp,d α_st

u_x,exp

mm L 4,8

K α_st 10 u_x,p mm

33,12 L

ΔT_N,con,d α_st

u_x,con

posun od proměnného zatížení (rozhoduje stav - celý most zatížen)

mm 12,905 1,45

mm u_x,exp,zat 8,9

Maximální posun konstrukce

mm 77,705 u_x,con

u_x,exp,zat u_x,exp

Δu_x,exp

Navržená mezera mezi konstrukcí a závěrnou zídkou při teplotě 10°C mm

a 45 > Δu_x,lim u_x,exp u_x,exp,zat 44,58mm

Maximální navržená mezera při extrémní návrhové zimě -69°C mm

78,12 u_x,con

a Δu_x,cold

Konstrukce navržena bez mostního závěru

(52)

Návrh ložisek

posuny v ložisku od teploty

mm 31,68 u_x,exp

mm 33,12 u_x,con

návrhový posun v ložisku mm 12,905 mm

8,9 u_x,exp,lož 1,45

celkový posun

mm 77,705 u_x,con

u_x,exp,lož u_x,exp

Δu_x

(53)

Navržená ložiska

pozn: ložiska budou osazena při 10°C

==> Elastomerová ložiska SVP-mosty typ 5 průměr 450mm

(54)

Fakulta stavební - Katedra ocelových konstrukcí

České vysoké učení technické v Praze

Lávka přes Lužnici

Název přílohy:

Vojtěch Drábek

Datum:

Červen 2018

Číslo přílohy:

Měřítko:

doc. Dr. Ing. Jakub Dolejš

Výkresová část

(55)

Seznam příloh: - Půdorys 001

- Podélný řez 002

- Příčné řezy 003

- Pohled 004

- Půdorys - pohled 005

- Detail uložení 006

- Detail mostovky a ztužidel 007

- Postup montáže 008

(56)

63349

Těsněná štětová jímka

Lužnice

Ulice - Nová zimní stadion Ulice - Na Petříně

002

A

004

D

003

B

003

C

F 006

40000 10775

12574

1300

2000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 2000

250 250

39050 1300

430860860860860430

5500 6004300600

O1 O2

Napojení na stávající zábradlí Těžký kamenný zához

Těsněná štětová jímka Těžký kamenný zához

Odláždění tl.300 mm Odláždění tl.300 mm

Půdorys

1:100

Fakulta stavební - Katedra ocelových konstrukcí

České vysoké učení technické v Praze

Lávka přes Lužnici

Název přílohy:

Vojtěch Drábek

Datum:

Červen 2018

Číslo přílohy:

Měřítko:

doc. Dr. Ing. Jakub Dolejš

Půdorys 001

1:100

Pozn.:

- Materiály: - Konstrukční ocel - S355 J2

- Šrouby - 5.6

- Beton - opěry C30/37 XA1

- základy C25/30 XA1

Legenda: - černá barva - stávající stav - červená barva - nový stav - žlutá barva - demolice

(57)

40000

5,0%

3,0%

1:1,50 1:1,50

1:1,00

1:1

5,0%

3,0%

Ulice - Nová zimní stadion Ulice - Na Petříně

400,900 NH - Q100

401,808 401,808

400,100

399,800

40000 825 9870

825 11749

1300

2000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 2000 250

250

1300 3174 417

39050 1300

O1 O2

0%

6,7% 6,2%

2,4% 2,0%

Posuvné elastomerové ložisko Ø450 typ5

Běžná úroveň hladiny pevné elastomerové

ložisko Ø450 typ5

Těžký kamenný zához Odláždění tl.300 mm

podkladní beton min. tl.150mm Těsněná štětová jímka

Ochranný obsyp s filtrační funkcí

Zásyp za opěrou

Zásyp za opěrou Kostrukční vrstvy vozovky

Rubová drenáž

Izolace proti zemní vlhkosti

Demontáž stávajícího mostu Ocelové zábradlí

(svislá vyplň pro prehlednost nekreslena)

G

006 Svislý svod DN150

Svislý svod DN150

Vyústění odvodnění úložného prahu

Vyústění odvodnění úložného prahu 401,900

KNH 63251

Fakulta stavební - Katedra ocelových konstrukcí

České vysoké učení technické v Praze

Lávka přes Lužnici

Název přílohy:

Vojtěch Drábek

Datum:

Červen 2018

Číslo přílohy:

Měřítko:

doc. Dr. Ing. Jakub Dolejš

Podélný řez 002

1:100

Podélný řez

1:100

001

A

Pozn.:

- Šrouby - 5.6

(58)

2610

4300

273 4027 273

430 860 860 860 860 430

2900 417140

Ulice - Nová zimní stadion Ulice - Na Petříně

401,900 KNH

400,900 NH - Q100

Lužnice Běžná úroveň hladiny

3173 2500

3100 3400

1300

I 007

Běžná úroveň hladiny

Těsněná štětová jímka

Ulice - Nová zimní stadion Ulice - Na Petříně

5500 Lužnice

400,900 NH - Q100

401,900 KNH

401,808

399,176 399,800

3400

1300

6500 1000

1000

500 500

650 2600 2600 650

417

Stezka

Napojení na stávající zábradlí

Vyústění rubové drenáže

Vyústění rubové drenáže H

006

Vyústění odvodnění úložného prahu Odláždění tl. 300 mm

Fakulta stavební - Katedra ocelových konstrukcí

České vysoké učení technické v Praze

Lávka přes Lužnici

Název přílohy:

Vojtěch Drábek

Datum:

Červen 2018

Číslo přílohy:

Měřítko:

doc. Dr. Ing. Jakub Dolejš

Příčné řezy 003

1:100

Příčný řez

1:50

001

B Příčný řez

1:100

001

C

Pozn.:

- Šrouby - 5.6

(59)

40000

Ulice - Nová zimní stadion Ulice - Na Petříně

400,900 NH - Q100

401,900 KNH

40000 825 9870

825 11749

O1 O2

Běžná úroveň hladiny

Těžký kamenný zához Odláždění tl.300 mm

Zásyp za opěrou

Demontáž stávajícího mostu

39050 1300

1300

63251

Fakulta stavební - Katedra ocelových konstrukcí

České vysoké učení technické v Praze

Lávka přes Lužnici

Název přílohy:

Vojtěch Drábek

Datum:

Červen 2018

Číslo přílohy:

Měřítko:

doc. Dr. Ing. Jakub Dolejš

Pohled 004

1:100

Podélný pohled

1:100

001

D

Pozn.:

- Šrouby - 5.6

(60)

Lužnice

Ulice - Nová zimní stadion Ulice - Na Petříně

40000 10775

12574

1300

2000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 2000

250 250

39050 1300

430860860860860430

5500 6004300600

O1 O2

Napojení na stávající zábradlí

Těžký kamenný zához Těžký kamenný zához

Odláždění tl.300 mm Odláždění tl.300 mm

63349

Pohled

1:100

-

E

Fakulta stavební - Katedra ocelových konstrukcí

České vysoké učení technické v Praze

Lávka přes Lužnici

Název přílohy:

Vojtěch Drábek

Datum:

Červen 2018

Číslo přílohy:

Měřítko:

doc. Dr. Ing. Jakub Dolejš

Půdorys - pohled 005

1:100

Pozn.:

- Šrouby - 5.6

- základy C25/30 XA1 Legenda: - černá barva - stávající stav

- červená barva - nový stav - žlutá barva - demolice