7. Desky
7.2 Dimenzování desky D2
Deska vyztužená po obvodě vetknutá.
Skladba konstrukce NP1, NP2, S je dimenzována na zatížení konstrukce NP1(nejhorší stav).
Jedno z obou rozpětí je výrazně větší než druhé, deska má obdélníkový tvar a je podepřená stejným způsobem na všech čtyřech stranách, proto dimenzujeme desky jako desky působící v jednom směru.
Vstupní hodnoty
Beton C30/37: Prostředí XC1/S4
Ocel R10505 :
Návrhová pevnost betonu v tlaku
Návrhová hodnota meze kluzu oceli
Poměrné přetvoření na mezi kluzu
Mezní poměr x/d
Rozměry desky: 7,5m ∙ 4m
Tloušťka desky vetknuta
návrh h=130mm
Vnitřní síly desky D2
Výpočet byl proveden pomocí studentské verze softwaru Scia Engineer 2010.
VŠB - Technická univerzita Ostrava
Fakulta stavební
- 41-Obr. 10.Dimenzační momenty ve směru osy x-horní okraj desky
Obr. 11. Dimenzační momenty v směru x spodní okraj desky
Obr. 12. Posouvající síly v směru osy x
VŠB - Technická univerzita Ostrava
Fakulta stavební
- 42-Návrhové vnitřní síly
Na obrázcích je znázorněno rozmístění návrhových momentů v polích a nad podporami, na kterou je v daném místě výztuž navržena. Příslušná barva představuje hodnotu návrhového momentu, nad podporou při horním okraji, v poli při spodním okraji. Ve vyšrafovaných místech je výztuž při spodním i horním okraji.
Protože jedno z obou rozpětí je výrazně větší než druhé, deska má obdélníkový tvar a je podepřená stejným způsobem na všech čtyřech stranách, proto dimenzujeme desky jako desky působící v jednom směru.
Obr. 13. Návrhové ohybové momenty ve směru osy x Výpočet dimenzačního momentu ručně
Při stanovení vnitřních sil můžeme využít redistribuce vnitřních sil a momentů:
Snížíme záporný moment z na a snížíme kladný moment z na
navrhneme stejnou výztuž při horním (50%) i spodním okraji (50%).
í
í
Vypočtové výsledky přibližně souhlasí s vysledky z výpočtů vnitřních sil z programů secia ( í =11 kNm a í = -12,99) její střední hodnota 13,2 kNm
Posouvající síla V = 24,02 kN
VŠB - Technická univerzita Ostrava
VŠB - Technická univerzita Ostrava
Fakulta stavební
- 44-Minimální plocha tahové výztuže
≤ As = vyhovuje
Maximální dovolená plocha tahové výztuže plocha
vyhovuje
Maximální vzdálenost prutů
Minimální vzdálenost prutů
Světlá vzdálenost mezi pruty:
vyhovuje
Omezení průhybu
Napětí ve výztuži při mezním stavu použitelnosti:
Referenční stupeň vyztužení:
Požadovany stupeň vyztužení:
Součinitel zohledňující nosný systém: K=1,5
z tohoto vyplývá následující mezní stav
Hodnota poměru l/d = 7,5/0,104 = 72 nepřekročí hodnotu , proto lze od výpočtu upustit.
VŠB - Technická univerzita Ostrava
Doporučená maximální hodnota šířky trhlin pro stupeň vlivu prostředí XC1 jeVŠB - Technická univerzita Ostrava
Fakulta stavební
- 46-7.3. Dimenzování deska D3
Skladba konstrukce NP1, NP2, S je dimenzována na zatížení konstrukce NP1(nejhorší stav).
Deska křížem vyztužená po obvodě vetknuta ve třech stranách a čtvrtá strana je volná.
Vstupní hodnoty
Beton C30/37: Prostředí XC1/S4
Ocel R10505 :
Návrhová pevnost betonu v tlaku
Návrhová hodnota meze kluzu oceli
Poměrné přetvoření na mezi kluzu
Mezní poměr x/d
Rozměry desky: 4m ∙ 4m
Tloušťka desky vetknuta
návrh h=130mm
Vnitřní síly deska D3 Dimenzační momenty
Výpočet byl proveden pomocí studentské verze softwaru Scia Engineer 2010.
VŠB - Technická univerzita Ostrava
Fakulta stavební
- 47-Obr. 14.Dimenzační momenty ve směru osy x-horní okraj desky
Obr. 16. Dimenzační momenty v směru y horní okraj desky
Obr. 18. Posouvající síly v směru osy x
Obr. 15. Dimenzační momenty v směru x spodní okraj desky
Obr. 17. Dimenzační momenty v směru y spodní okraj desky
Obr. 19. Posouvající síly v směru osy y
VŠB - Technická univerzita Ostrava
Fakulta stavební
- 48-Návrhové vnitřní síly
Na obrázcích je znázorněno rozmístění návrhových momentů v polích a nad podporami, na kterou je v daném místě výztuž navržena. Příslušná barva představuje hodnotu návrhového momentu, nad podporou při horním okraji, v poli při spodním okraji. Ve vyšrafovaných místech je výztuž při spodním i horním okraji.
Obr. 20. Výpočet dimenzačního momentu desky ručně:
Průhyb ve středu pole desky:
; ; Spojité zatížení desky: P = 13,20 kN/m2
→
→
Výpočet dimenzačního momentu dolní vyztuže (pole desky).
Ve směru X
Ve směru Y
VŠB - Technická univerzita Ostrava
VŠB - Technická univerzita Ostrava
VŠB - Technická univerzita Ostrava
Doporučená maximální hodnota šířky trhlin pro stupeň vlivu prostředí XC1 jeVŠB - Technická univerzita Ostrava
VŠB - Technická univerzita Ostrava
Doporučená maximální hodnota šířky trhlin pro stupeň vlivu prostředí XC1 jeVŠB - Technická univerzita Ostrava
Fakulta stavební
- 54-Omezení průhybu
Napětí ve výztuži při mezním stavu použitelnosti:
Referenční stupeň vyztužení:
Požadovaný stupeň vyztužení:
Součinitel zohledňující nosný systém: K=1,5
z tohoto vyplývá následující mezní stav
Hodnota poměru l/d = 4/0,104 = 38,5 nepřekročí hodnotu , proto lze od výpočtu upustit.
Únosnost ve smyku
únosnost tažených diagonál:
Součinitel smykové pevnosti:
Součinitel výšky průřezu: ; Stupeň vyztužení taženou výztuží:
Minimální smyková únosnost:
Minimální ekvivalentní smyková pevnost:
→ vyhovuje
VŠB - Technická univerzita Ostrava
Fakulta stavební
- 55-Návrh a posudek ve směru osy X Dolní ohybová výztuž
Rozhodující vnitřní síly Maximální moment v poli:
Redukovaný moment v líci podpory:
Maximální posouvající síla:
Těžiště tažené výztuže od tlačeného okraje průřezu
130 – (20+0,5 ) = 105mm
130 –(20+10+0,5 ) = 95mm Uvažovaná šířka desky
b = 1000mm = 1m
geometrie
Tloušťka desky: návrh h=130mm Šířka desky: b = 1m
Délka desky: l = 4m Dolní ohybová výztuž
Tloušťka krycí vrstvy
plocha jedné vložky výztuže
VŠB - Technická univerzita Ostrava
VŠB - Technická univerzita Ostrava
Doporučená maximální hodnota šířky trhlin pro stupeň vlivu prostředí XC1 je
Pro ds=10mm je stanovené maximální napětí ve výztuži. 360 Mpa
VŠB - Technická univerzita Ostrava
VŠB - Technická univerzita Ostrava
Doporučená maximální hodnota šířky trhlin pro stupeň vlivu prostředí XC1 je.
Pro ds=12mm je stanovené maximální napětí ve výztuži. 360 Mpa .
Návrh vyhovuje
Pro s = 250mm je stanovené maximální napětí ve výztuži. 260 Mpa 256 Mpa vyhovuje
VŠB - Technická univerzita Ostrava
Fakulta stavební
- 60-Omezení průhybu
Napětí ve výztuži při mezním stavu použitelnosti:
Referenční stupeň vyztužení:
Požadovany stupeň vyztužení:
Součinitel zohledňující nosný systém: K=1,5
z tohoto vyplývá následující mezní stav
Hodnota poměru l/d = 4/0,104 = 38,5 nepřekročí hodnotu , proto lze od výpočtu upustit.
Únosnost ve smyku
únosnost tažených diagonál:
Součinitel smykové pevnosti:
Součinitel výšky průřezu: = ; Stupeň vyztužení taženou výztuží:
Minimální smyková únosnost:
Minimální ekvivalentní smyková pevnost:
→ vyhovuje
VŠB - Technická univerzita Ostrava
Fakulta stavební
- 61-Schodišťová deska
Schodišťová deska
Konstrukce schodiště je řešená jako dvouramenné schodiště s mezipodestou v polovině překonávané výšky. Tlouštka desky je 124 mm na ni jsou nadbetonovány schodišťové stupně, deska podesty má tloušťku 200mm.
Návrh schodiště
1. Konstrukční výška H = 3500mm 2. Návrh výšky stupně h = 175mm
3. Počet stupně n = H/h =3500/175 = 20
4. Šířka stupně b = 630- 2h = 630- 2∙175 = 280mm b = 280mm
5. Sklon schodiště 6. Délka schod. ramene
7. Šířka mezipodesty B = 1450mm 8. Podchodná výška
2384mm (min2100mm) 9. Průchodná výška
2022mm
(min1900mm)
VŠB - Technická univerzita Ostrava
Fakulta stavební
- 62-Rozhodující vnítřní síly
33,98 kN/M
16,79 kN/M
46,02 kN Geometrie
Výška desky: h = 0,124m Šířka desky: b = 1,5m Délka desky: l = 4,543m
Vstupní hodnoty
Beton C30/37: Prostředí XC1/S4
Ocel R10505 :
Návrhová pevnost betonu v tlaku
Návrhová hodnota meze kluzu oceli
Poměrné přetvoření na mezi kluzu
Mezní poměr x/d
VŠB - Technická univerzita Ostrava
VŠB - Technická univerzita Ostrava
Maximální dovolená plocha tahové výztuže plochaVŠB - Technická univerzita Ostrava
Fakulta stavební
- 65-Napětí ve výztuži při mezním stavu použitelnosti:
Referenční stupeň vyztužení:
Požadovany stupeň vyztužení:
Součinitel zohledňující nosný systém: K=1,5
z tohoto vyplývá následující mezní stav
Hodnota poměru l/d = 4,543/0,104 = 43,7 nepřekročí hodnotu , proto lze od výpočtu upustit.
VŠB - Technická univerzita Ostrava
VŠB - Technická univerzita Ostrava
VŠB - Technická univerzita Ostrava
Fakulta stavební
- 68-Únosnost ve smyku
únosnost tažených diagonál:
Součinitel smykové pevnosti:
Součinitel výšky průřezu:
Stupeň vyztužení taženou výztuží:
Minimální smyková únosnost:
Minimální ekvivalentní smyková pevnost:
→ vyhovuje
VŠB - Technická univerzita Ostrava
Fakulta stavební
- 69-9. Rámy
Z těchto znazorněných rámů budeme řešit rám1,rám2 a rám6 a to kvůli přehlednosti a zbyvající rámy budou znazornění v příloze 1
Obr. 21. Rámová konstrukce
VŠB - Technická univerzita Ostrava
Fakulta stavební
- 70-9.1. Rám 1
Nosná deska přenesena na rámovou konstrukci je považována za jednosměrně zatíženou desku. Její spojitá zatížení jsou přepočítána podle vztahu:
Stálá zatížení Spojitá zatížení Střecha
Popis zatížení Zatížení gk[kN/m] ɣg gd[kN/m]
Skladba střechy 6,57∙2 13,14 1,35 17,74
Atika 2,91 2,91 1,35 3,929
16 21,67
1.NP a 2.NP
Popis zatížení Zatížení gk[kN/m] ɣg gd[kN/m]
Skladba podlahy 5,2∙2 10,4 1,35 14,04
Obvodové zdivo 15,1 15,1 1,35 20,35
25,5 34,39
Popis zatížení Zatížení gk[kN/m] ɣg gd[kN/m]
Skladba podlahy 5,2∙2 10,4 1,35 14,04
Nahradní Příčky ytong. 1,2∙2 2,4 1,35 3,24
Obvodové zdivo 15,1 15,1 1,35 20,35
27,9 37,63
VŠB - Technická univerzita Ostrava
Fakulta stavební
- 71-Schodiště
Popis zatížení Zatížení gk[kN/m] ɣg gd[kN/m]
schodiště 8,44∙4,55/1,5 25,6 1,35 34,56
Obvodové zdivo 15,1 15,1 1,35 20,35
40,7 54,91
Bodová zatížení Průvlaky příčné
Popis zatížení Zatížení gk[kN] ɣg gd[kN]
Vlastní váha průvlaků 0,3∙0,45∙2∙25 6,75 1,35 9,11
6,75 9,11
Střecha
Popis zatížení Zatížení gk[kN] ɣg gd[kN]
Atika 2,91∙2 5,82 1,35 7,86
Vlastní váha průvlaků 0,3∙0,45∙2∙25 6,75 1,35 9,11
11,91 16,97
2.NP a 3.NP
Popis zatížení Zatížení gk[kN] ɣg gd[kN]
Vlastní váha průvlaků 0,3∙0,45∙2∙25 6,75 1,35 9,11
Příčky ytong. tl. 100 mm 3,2∙2 6,4 1,35 8,64
13,15 17,75
Popis zatížení Zatížení gk[kN] ɣg gd[kN]
Vlastní váha průvlaků 0,3∙0,45∙2∙25 6,75 1,35 9,11
Obvodové zdivo 15,1∙2 30,2 1,35 40,77
36,95 49,88
VŠB - Technická univerzita Ostrava
Fakulta stavební
- 72-Rám1- Zatěžovací stavy
Obr. 22. Rám1- Zatěžovací stavy
VŠB - Technická univerzita Ostrava
Fakulta stavební
- 73-Rám 1 – Vnitřní síly
Obr. 23. Výpočtový model
Obr. 24. Průvlaky-ohybové momenty
Obr. 25. Průvlaky-posouvající síly
VŠB - Technická univerzita Ostrava
Fakulta stavební
- 74-Obr. 26. Sloupy-ohybové momenty
Obr. 27. Sloupy-normálové síly
Obr. 28. Reakce
VŠB - Technická univerzita Ostrava
Fakulta stavební
- 75-Nosná deska přenesena na rámovou konstrukci je považována za jednosměrně zatíženou desku. Její spojitá zatížení jsou přepočítána podle vztahu:
Stálá zatížení Spojitá zatížení Střecha
Popis zatížení Zatížení gk[kN/m] ɣg gd[kN/m]
Skladba střechy 6,57∙4 26,28 1,35 35,478
26,28 35,478
2.NP a 3.NP
Popis zatížení Zatížení gk[kN/m] ɣg gd[kN/m]
Skladba podlahy 5,2∙4 20,8 1,35 28,08
20,8 28,08
Popis zatížení Zatížení gk[kN/m] ɣg gd[kN/m]
Skladba podlahy 5,2∙4 20,8 1,35 28,08
Nahradní Příčky ytong. 1,2∙4 4,8 1,35 6,48
Vnitřní zdí 10,8 10,8 1,35 14,58
36,4 49,14
Popis zatížení Zatížení gk[kN/m] ɣg gd[kN/m]
Skladba podlahy 5,2∙4 20,8 1,35 28,08
Vnitřní zdí 10,8 10,8 1,35 14,58
31,6 42,66
VŠB - Technická univerzita Ostrava
Fakulta stavební
- 76-Schodiště
Popis zatížení Zatížení gk[kN/m] ɣg gd[kN/m]
schodiště 8,44∙4,55/1,5 25,6 1,35 34,56
Skladba podlahy 5,2∙2 10,4 1,35 14,04
36 48,6
Bodová zatížení Průvlaky příčné
Popis zatížení Zatížení gk[kN] ɣg gd[kN]
Vlastní váha průvlaků 0,3∙0,45∙4∙25 13,5 1,35 18,225
Střecha
Popis zatížení Zatížení gk[kN] ɣg gd[kN]
Atika 2,91∙4 11,64 1,35 15,714
Vlastní váha průvlaků 0,3∙0,45∙4∙25 13,5 1,35 18,225
25,14 33,94
2.NP a 3.NP
Popis zatížení Zatížení gk[kN] ɣg gd[kN]
Vlastní váha průvlaků 0,3∙0,45∙4∙25 13,5 1,35 18,225
Obvodové zdivo 15,1∙4 60,04 1,35 81,54
73,54 99,8
Popis zatížení Zatížení gk[kN] ɣg gd[kN]
Vlastní váha průvlaků 0,3∙0,45∙4∙25 13,5 1,35 18,225
Příčky ytong. tl. 100 mm 3,2∙2 6,4 1,35 8,64
19,9 26,865
VŠB - Technická univerzita Ostrava
Fakulta stavební
- 77-Spojitá zatížení Střecha
Popis zatížení Zatížení qk[kN/m] ɣq qd[kN/m]
Sníh-střech Lx=8 0,8∙4 3,2 1,5 4,8
Vítr podelně
Popis zatížení výpočet Zatížení gk[kN/m] ɣg gd[kN/m]
střechy oblast F a H
(-0,771∙2,2-0,275∙5,8)/8 -0,411∙4 -1,646 1,5 -1,569 střechy oblast H a I (-0,257∙3
+0,344∙4,5)/7,5 0,103∙4 +0,412 1,5 +0,261
střechy oblast I 0,344∙4 +1,376 1,5 +2,064
Boční oblast D 0,49∙4 +1,96 1,5 +2,94
Boční oblast E -0,224∙4 -0,896 1,5 -1,344
Vítr příčně 1
Popis zatížení výpočet Zatížení gk[kN/m] ɣg gd[kN/m]
střechy oblast H 0,257 0,257∙4 +1,028 1,5 +1,542
Boční oblast A, B -0,826∙2,4-0,605∙1,6 -2,95 -2,95 1,5 -4,426
Vítr příčně 2
Popis zatížení výpočet Zatížení gk[kN/m] ɣg gd[kN/m]
střechy oblast I 0,344 0,344∙4 1,376 1,5 +2,064
Boční oblast C -0,344 0,344∙2 1,376 1,5 -2,064
Popis zatížení Výpočet Zatížení qk[kN/m2] ɣq qd[kN/m2]
Užítná kategorie C3 4∙4 16 1,5 24
VŠB - Technická univerzita Ostrava
Fakulta stavební
- 78Užítné zatížení
Rám2- Zatěžovací stavy
Popis zatížení Výpočet Zatížení gk[kN/m] ɣq qd[kN/m2] Užítná kategorie C3 4∙4,55/1,5 12,13 12,13 1,5 18,2
VŠB - Technická univerzita Ostrava
Fakulta stavební
- 79-Obr. 29. Rám2- Zatěžovací stavy
Rám 2 -Vnitřní síly
Obr. 30. Výpočtový model
Obr. 31.Průvlaky-ohybové momenty
VŠB - Technická univerzita Ostrava
Fakulta stavební
- 80-Obr. 32. Průvlaky-posouvající síly
Obr. 33. Sloupy-ohybové momenty
Obr. 34. Sloupy-normálové síly
Obr. 35. Reakce
VŠB - Technická univerzita Ostrava
Fakulta stavební
- 81-9.3. Rám 6
Nosná deska přenesena na rámovou konstrukci je považována za jednosměrně zatíženou desku. Její spojitá zatížení jsou přepočítána podle vztahu:
Stálá zatížení Spojitá zatížení Střecha
Popis zatížení Zatížení gk[kN/m] ɣg gd[kN/m]
Skladba střechy 6,57∙4 26,28 1,35 35,478
26,28 35,478
2.NP a 3.NP
Popis zatížení Zatížení gk[kN/m] ɣg gd[kN/m]
Skladba podlahy 5,2∙4 20,8 1,35 28,08
Vnitřní zdivo 10,6 10,6 1,35 14,31
31,4 42,4
Bodová zatížení Průvlaky příčné
Popis zatížení Zatížení gk[kN] ɣg gd[kN]
Vlastní váha průvlaků 0,3∙0,45∙4∙25 13,5 1,35 18,225
Střecha
Popis zatížení Zatížení gk[kN] ɣg gd[kN]
Atika 2,91∙4 11,64 1,35 15,714
Vlastní váha průvlaků 0,3∙0,45∙4∙25 13,5 1,35 18,225
25,14 33,94
VŠB - Technická univerzita Ostrava
Fakulta stavební
- 82-2.NP a 3.NP
Popis zatížení Zatížení gk[kN] ɣg gd[kN]
Vlastní váha průvlaků 0,3∙0,45∙4∙25 13,5 1,35 18,225
Příčky ytong. tl. 100 mm 3,2∙4 12,8 1,35 17,28
26,3 35,5
Popis zatížení Zatížení gk[kN] ɣg gd[kN]
Vlastní váha průvlaků 0,3∙0,45∙4∙25 13,5 1,35 18,225
Obvodové zdivo 15,1∙4 60,4 1,35 81,54
73,9 99,8
Nahodilá zatížení Spojitá zatížení Střecha
Popis zatížení Zatížení qk[kN/m] ɣq qd[kN/m]
Sníh-střech Lx=8 0,8∙4 3,2 1,5 4,8
Vítr podelně
Popis zatížení výpočet Zatížení gk[kN/m] ɣg gd[kN/m]
střechy oblast H 0,257 0,257∙4 +1,028 1,5 +1,542
Boční oblast B+A -0,826∙3,5-0,605∙0,5 -3,19 1,5 -4,79 Vítr příčně
Popis zatížení výpočet Zatížení gk[kN/m] ɣg gd[kN/m]
střechy oblast H, I (-0,257∙3 +0,344∙4,5)/7,5 0,103∙4 +0,412 1,5 +0,618
střechy oblast I 0,344∙4 +1,376 1,5 +2,064
Boční oblast E -0,224∙4 -0,896 1,5 -1,344
Popis zatížení Výpočet Zatížení qk[kN/m2] ɣq qd[kN/m2]
Užítná kategorie C3 4∙4 16 1,5 24
VŠB - Technická univerzita Ostrava
Fakulta stavební
- 83-Rám6- Zatěžovací stavy
Obr. 36. Rám6- Zatěžovací stavy
VŠB - Technická univerzita Ostrava
Fakulta stavební
- 84-Vnitřní síly
Obr. 37.výpočtový model
Obr. 39.Průvlaky-ohybové momenty
Obr. 41. Průvlaky-posouvající síly
Obr. 38.Sloupy-ohybové momenty
Obr. 40.Sloupy-normálové síly
Obr. 42.Reakce
VŠB - Technická univerzita Ostrava
Fakulta stavební
- 85-Schéma řešených prvků
Jedná se o spojitý průvlak vnější P2,P4 P6 aP7 spojítý průvlak vnitřní P1,P3 .
spojité sloupy vnější S1, vnitřní S2 a schodiště H ve 1NP. Na následujícím obrázku je znázorněno, které průvlaky, sloupy a schodiště byly řešeny. Celkové rozmístění a podrobné označení prvků se nachází ve výkresových častech.
Obr. 43. Schéma řešených prvků (průvlaky, sloupy, schodiště)
VŠB - Technická univerzita Ostrava
Fakulta stavební
- 86-Návrhové vnitřní síly
Průvlak P1-Rám2,(B7)
454,62 kN/M komb. Zatížení : (1+2+3)∙ZS∙1,35+(4+5+7)∙ZS∙1,5
287,69 kN/M komb. Zatížení : (1+2+3)∙ZS∙1,35+(4+5+8)∙ZS∙1,5
337,91 kN komb. Zatížení : (1+2+3)∙ZS∙1,35+(4+5+7)∙ZS∙1,5
17,64 kN Průvlak P3-Rám6,(B24)
409,08 kN/M komb. Zatížení : (1+2+3)∙ZS∙1,35+(4+5+7)∙ZS∙1,5
221,22 kN/M komb. Zatížení : (1+2+3)∙ZS∙1,35+(4+5+8)∙ZS∙1,5
296,30 kN komb. Zatížení : (1+2+3)∙ZS∙1,35+(4+5+7)∙ZS∙1,5
12,99 kN Průvlak P2-Rám1,(B7)
308,63 kN/M komb. Zatížení : (1+2+3)∙ZS∙1,35+(4+5+7)∙ZS∙1,5
177,38 kN/M komb. Zatížení : (1+2+3)∙ZS∙1,35+(4+5+8)∙ZS∙1,5
228,02 kN komb. Zatížení : (1+2+3)∙ZS∙1,35+(4+5+7)∙ZS∙1,5
17,64 kN Průvlak P4-Rám5,(B6)
285,89 KN/M komb. Zatížení : (1+2+3)∙ZS∙1,35+(4+5+7)∙ZS∙1,5
147,43 KN/M komb. Zatížení : (1+2+3)∙ZS∙1,35+(4+5+9)∙ZS∙1,5
208,62 kN komb. Zatížení : (1+2+3)∙ZS∙1,35+(4+5+7)∙ZS∙1,5
12,99 kN Průvlak P6-Rám1,(B8)
305,63 KN/M komb. Zatížení : (1+2+3)∙ZS∙1,35+(4+5+7)∙ZS∙1,5
164,12 KN/M komb. Zatížení : (1+2+3)∙ZS∙1,35+(4+5+9)∙ZS∙1,5
267,44 kN komb. Zatížení : (1+2+3)∙ZS∙1,35+(4+5+7)∙ZS∙1,5 Průvlak P5-Rám6,(B24)
390,88 kN/M komb. Zatížení : (1+2+3)∙ZS∙1,35+(4+5+7)∙ZS∙1,5
210,77 kN/M komb. Zatížení : (1+2+3)∙ZS∙1,35+(4+5+8)∙ZS∙1,5
308,41 kN komb. Zatížení : (1+2+3)∙ZS∙1,35+(4+5+7)∙ZS∙1,5 Průvlak P7-Rám4,(B8)
112,91 kN/M komb. Zatížení :(1+2+3)∙ZS∙1,35+(4+5+7)∙ZS∙1,5
8,9 kN/M komb. Zatížení : (1+2+3)∙ZS∙1,35+(4+5+7)∙ZS∙1,5
77,71 kN komb. Zatížení : (1+2+3)∙ZS∙1,35+(4+5+7)∙ZS∙1,5
VŠB - Technická univerzita Ostrava
Fakulta stavební
- 87
NMax=1218,39 kN → Mpřisl.=15,5 kNm. 11,45 kN komb. Zatížení (Ram 1, prvek B3): (1+2+3)∙ZS∙1,35+(4+5+8)∙ZS∙1,5 MMax=130,49 kNm → Npřisl.= - 934,78 kN(Ram 2, prvek B5).
komb. Zatížení (Ram 2, prvek B5): (1+2+3)∙ZS∙1,35+(4+5+8)∙ZS∙1,5
Vnitřní sloup S2-Rám2,(B4)
NMax=1716,46 kN → Mpřisl.= - 0,03 kNm. -5,55 kN MMax=-67,11 kNm → Npřisl.= - 1444,39 kN
komb. Zatížení (Rám2,prvek B4): (1+2+3)∙ZS∙1,35+(4+5+9)∙ZS∙1,5
Návrh průvlaků
Průvlaky jsou navrženy na třídu prostředí XC1 a konstrukční třídu S4. A byl použit beton C30/37 a ocel R10505.
Průvlaky P1,P3,P5 mají rozměry h = 550 mm a b = 300 mm. Průvlaky P2,P4,P6,P7 mají rozměry h = 450 mm a b = 300 mm.
U P2, P4, P5, P6 byly použity profily průměru 22 mm,28 mm a třmínky 12 mm.
U P1 byly použity profily 28 mm,32 mm a třmínky 12 mm. U P3 byly použity profily 25 mm,28 mm, a třmínky12 mm. U P7 byly použity profily 12 mm,18 mm,a třmínky 6 mm.
Návrh sloupů
Vnitřní sloupy S1 jsou navrženy na konstrukční třídu XC1, vnější sloupy S2 jsou navrženy na konstrukční třídu XC4.
Všechny sloupy mají rozměry h = 340 mm a b = 340 mm. Byl použit beton C30/37 a ocel R10505. Krycí vrstva hlavní nosné výztuže je 30 mm a byla použita výztuž profilu 20 mm a dvoustřižné třmínky 8 mm.
VŠB - Technická univerzita Ostrava
VŠB - Technická univerzita Ostrava
VŠB - Technická univerzita Ostrava
Doporučená maximální hodnota šířky trhlin pro stupeň vlivu prostředí XC1 je
Pro ds=22mm je stanovené maximální napětí ve výztuži. 227 Mpa .
VŠB - Technická univerzita Ostrava
VŠB - Technická univerzita Ostrava
VŠB - Technická univerzita Ostrava
VŠB - Technická univerzita Ostrava
VŠB - Technická univerzita Ostrava
Doporučená maximální hodnota šířky trhlin pro stupeň vlivu prostředí XC1 je
Pro ds=22mm je stanovené maximální napětí ve výztuži. 227 Mpa .
VŠB - Technická univerzita Ostrava
VŠB - Technická univerzita Ostrava
VŠB - Technická univerzita Ostrava
Fakulta stavební
- 98-10.3. Dimenzování průvlaku P3
Průvlak je označen P3(pod deskou D2, vnitřní) Skladba konstrukce S, NP1, NP2 je dimenzována na zatížení konstrukce NP1
VŠB - Technická univerzita Ostrava
VŠB - Technická univerzita Ostrava
Doporučená maximální hodnota šířky trhlin pro stupeň vlivu prostředí XC1 je
Pro ds=22mm je stanovené maximální napětí ve výztuži. 227 Mpa .
VŠB - Technická univerzita Ostrava
VŠB - Technická univerzita Ostrava
VŠB - Technická univerzita Ostrava
Fakulta stavební
- 103-10.4. Dimenzování průvlaku P4
Průvlak je označen P4 (pod deskou D2, a krajní).
Skladba konstrukce S, NP1, NP2 je dimenzována na zatížení konstrukce NP1.
VŠB - Technická univerzita Ostrava
VŠB - Technická univerzita Ostrava
Doporučená maximální hodnota šířky trhlin pro stupeň vlivu prostředí XC1 jeVŠB - Technická univerzita Ostrava
VŠB - Technická univerzita Ostrava
VŠB - Technická univerzita Ostrava
Fakulta stavební
- 108-10.5. Dimenzování průvlaku P5
Průvlak je označen P5
(zatížení schodiště H, a vnitřní).
Skladba konstrukce S, NP1, NP2 je dimenzována na zatížení konstrukce NP2.
VŠB - Technická univerzita Ostrava
VŠB - Technická univerzita Ostrava
Doporučená maximální hodnota šířky trhlin pro stupeň vlivu prostředí XC1 je
Pro ds=22mm je stanovené maximální napětí ve výztuži. 227 Mpa .
VŠB - Technická univerzita Ostrava
VŠB - Technická univerzita Ostrava
Fakulta stavební
- 112-Výpočet smykové výztuže
=308,41KN
Volba:dvoustřižné třmínky Minimální stupeň vyztužení
Vzdálenost třmínků s=
Návrh: s= 0,3m
Omezení stupně vyztužení: = Posouzení
≥
=308,41 KN
→vyhoví třmínky 2 po 300mm po celé délce prvku.
VŠB - Technická univerzita Ostrava
VŠB - Technická univerzita Ostrava
Maximální dovolená plocha tahové výztuže plochaVŠB - Technická univerzita Ostrava
Doporučená maximální hodnota šířky trhlin pro stupeň vlivu prostředí XC1 je
Pro ds=22mm je stanovené maximální napětí ve výztuži. 227 Mpa .
VŠB - Technická univerzita Ostrava
VŠB - Technická univerzita Ostrava
Fakulta stavební
- 117-Výpočet smykové výztuže
=267,44 KN
Volba: dvoustřižné třmínky Minimální stupeň vyztužení
Vzdálenost třmínků s=
Návrh: s= 0,3m
Omezení stupně vyztužení: = Posouzení
≥
=267,44 KN
→vyhoví třmínky 2 po 300mm po celé délce prvku.
VŠB - Technická univerzita Ostrava
Fakulta stavební
- 118-10. 7. Dimenzování průvlaku P7
Průvlak je Oznáčení P7(pod deskou D2, D1).
Skladba konstrukce S, NP1, NP2 je dimenzována na zatížení konstrukce NP1.
VŠB - Technická univerzita Ostrava
VŠB - Technická univerzita Ostrava
Doporučená maximální hodnota šířky trhlin pro stupeň vlivu prostředí XC1 je
Pro ds=12mm je stanovené maximální napětí ve výztuži. 280Mpa .
Návrh vyhovuje
Pro s = 102mm je stanovené maximální napětí
ve výztuži 320 Mpa 50 Mpa.
VŠB - Technická univerzita Ostrava
Fakulta stavební
- 121
=
≤ As = vyhovuje
Maximální dovolená plocha tahové výztuže
vyhovuje
Minimální vzdálenost prutů
Světlá vzdálenost mezi pruty:
vyhovuje
kotevní délka
Návrh:600mm
Minimální kotevní délka:
→ výhovuje
VŠB - Technická univerzita Ostrava
Fakulta stavební
- 122-Výpočet smykové výztuže
=77,71KN
Volba:dvoustřižné třmínky Minimální stupeň vyztužení
Vzdálenost třmínků s=
Návrh: s= 0,25m
Omezení stupně vyztužení: = Posouzení
≥
=77,71KN
→vyhoví třmínky 2 po 250mm po celé délce prvku.
VŠB - Technická univerzita Ostrava
Fakulta stavební
- 123-11. Dimenzovaní sloupů
Obr. 44.Přehled rozmístění vnítřního a krajního sloupu
VŠB - Technická univerzita Ostrava
Fakulta stavební
- 124-11.1. Dimenzování vnitřních sloupů Vstupní hodnoty
Beton C30/37: Prostředí XC1/S4,
lze redukovat o 1 třídu při betonu C30/37.
VŠB - Technická univerzita Ostrava
lze redukovat o 1 třídu při betonu C30/37.
VŠB - Technická univerzita Ostrava
Fakulta stavební
- 126-Body interakčního diagramu Bod 0 interakčního diagramu
KNm
Bod 1 interakčního diagramu
103=−1905
0,3+628∙10−6∙435∙103∙0,13=117
Bod 2 interakčního diagramu
Bod 3 interakčního diagramu
Bod 4 interakčního diagramu
Bod 5 interakčního diagramu
VŠB - Technická univerzita Ostrava
Fakulta stavební
- 127-Bod 1´ interakčního diagramu
103=−1905,4
Bod 2´ interakčního diagramu
Bod 3´ interakčního diagramu
Bod 4´ interakčního diagramu
Kontrola vyztužení
Pro tlačenou souměrnou výztuž:
0,04
vyhovuje
vyhovuje
VŠB - Technická univerzita Ostrava
Fakulta stavební
- 128-Maximální světlá vzdálenost výztuže:
→ vyhovuje Třminky
vyhovuje
Kotevní délka
Návrh:1000mm
Minimální kotevní délka:
→ výhovuje
Posouzení štíhlosti
konstrukční délka sloupu , Účinná délka sloupu
U tlačených prvků pravidelných ztužených rámů lze konzervativně určit účinnou délku ze vztahu
Ve směru x je hodnota součinitele β =0,75 (sloup je ve styčníku monoliticky spojen s průvlaky ležícími v obou směrech, jejichž výška je rovna nejméně rozměru sloupu v uvažované rovině) podle EN 1992-1-1.
Ve směru y je hodnota β = 0,9 (sloup je ve styčníku spojen s prvky poskytujícími pouze malý odpor proti pootočení).
VŠB - Technická univerzita Ostrava
Fakulta stavební
- 129-Štíhlost sloupu:
Limitní štíhlost
1. Maximální normální síla: NMax=1716,46 kN → Mpřisl.= 0,03 kNm Mechanický stupeň vyztužení:
Poměrná normálová síla:
á í é á í é
A=0,7
B=
C=1,7 → C=1,7 ( ) →je třeba uvažovat ohybový moment druhého řádu Geometrické imperfekce
vliv imperfekce budovy
počáteční natočení sloupu budovy , které se nahradí ekvivalentními vodorovnými silami αhαm
= 1/200 . 0,603. 0,719 = 0,0115
0,603;
αm = =
Minimální výstřednost
VŠB - Technická univerzita Ostrava
Fakulta stavební
- 130-U sloupů ve ztužených systémech lze vyjádřit imperfekcí Účinky druhého řádu
Je možno provést návrh výztuže na více sloupů, ale vzhledem k času a rozsahu práce budu
Je možno provést návrh výztuže na více sloupů, ale vzhledem k času a rozsahu práce budu